|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
|
|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬН ЫЙ РАЗДЕЛСтр 1 из 13Следующая ⇒
Введение
Для осуществления строительства гражданских и жилых зданий в нашей стране особое внимание уделяется вопросам индустриализации строительства, снижению его стоимости. Актуальной задачей является создание более совершенных, экономичных и менее трудоемких железобетонных конструкций индустриальных методов их выполнения. В период реформирования экономики, сокращения объемов строительства актуализировалась проблема эффективного использования капиталовложений. Решение указанной проблемы в первую очередь связано с повышением уровня индустриализации строительства. Отличительными чертами современного строительства являются: перенесение значительной части строительных процессов в заводские условия; механизированный монтаж элементов максимальной заводской готовности. Для усиленной реализации принципа заводского изготовления строительных конструкций и деталей при максимальной механизации строительно-монтажных работ необходима унификация и оптимизация зданий, их элементов. Прирост объемов капитального строительства должен быть полностью обеспечен за счет повышения производительности труда. Требования, предъявляемые к строительству, к его способности эффективно удовлетворять запросы общества и непрерывно развивающихся производительных сил будет систематически возрастать в будущем. Для успешного выполнения планов капитального строительства с наименьшей затратой финансовых, материально-технических и трудовых ресурсов и в короткие сроки необходимо всемерно повышать технический уровень строительного производства, развивать и совершенствовать его материально-техническую базу. Важнейшим направлением здесь остается создание и внедрение в строительство таких конструктивных решений элементов зданий и сооружений, а также способов их изготовления и монтажа, которые обеспечивали бы значительное повышение уровня его индустриализации и снижение материалоемкости. Существенное влияние на совершенствование существующих и создание новых строительных конструкций оказывает развитие материально-технической базы строительства. Заводы железобетонных конструкций осваивают производство высокомарочных тяжелых бетонов повышенной прочности. Организовывается производство легких конструкций для сборно-разборных зданий пониженной капитальности. Большое число выполненных в последние годы различных исследовательских и проектных разработок, касающихся конструкций жилых и гражданских зданий, нуждается в определенной их систематизации и анализе с целью ознакомления с ними инженерно-технических работников. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬН ЫЙ РАЗДЕЛ Водопровод и канализация
Проект разработан на основании задания на проектирование, и в соответствии с требованиями СНиП РК 4.01-41-2006, СНиП 3.02-43-2007. Рабочий проект по системе внутреннего водопровода и канализации выполнен на основании: - действующих строительных норм и правил проектирования, государственных; - стандартов, в соответствии со СНиП РК 4.01-41-2006, СНиП РК 3.02-43-2007; - чертежей марки АР.
Расчет систем водопровода и канализации
Исходные данные: Количество человек – 80 Количество приборов на холодную воду – 180 шт. на горячую воду – 134 шт. Норма расхода холодной воды согласно СНиП 2.01-01-85*, приложение 3, равны в сутках – 180 л/сут., в час – 5, 6 л/ч. Расход воды одним прибором – 0, 2 (200). Определение расходов холодной воды в системах водоснабжения Вероятность действия санитарно-технических приборов на участках сети определяем по формуле:
где U – количество человек, 80; qчасхол – норма холодной воды на одного человека, 5, 6; N – количество приборов (унитазы +умывальники + ванны), 180. Р = 5, 6× 80/0, 2× 180× 3600 = 0, 0035 Произведение N× Р = 0, 0035× 180 = 0, 63. По таблице 2 приложения СНиП 2.0-01-85* находим коэффициент a, соответствующий NP = 0, 63; a = 0, 767. 1. Секундный расход холодной воды по формуле: qсек = 5× q0× a, где q0 – расход воды прибором, принимаемый по приложению 3, 0, 2 л/с; a - найденный выше коэффициент. 0, 767; qсек - 5× 0, 2× 0, 767 = 0, 767 л/с. 2. Часовой расход находи по формуле: qчас = 0, 005× qn0× a, где qn0 – расход воды прибором, принимаемый из приложения 3, 0, 2 л/с.
Вероятность использования санитарно-технических приборов для систем, определяем по формуле: 3. Суточный расход определяем по формуле: Qсут = qсутхол × U, где qсутхол – норма расхода воды на одного человека, 180; U – количество людей, 80. Qсут = 180 × 80 = 14, 4 м3/сут. Нормы расхода горячей воды, согласно СНиП 2.0-0.1-85*, приложение 3, равны: В сутках – 120 л/сут.,
В час – 10 л/ч. 1. Секундный расход горячей воды равен: qсек = 5× 0, 2× 1.02 = 1, 02 л/с. 2.
Часовой расход горячей воды равен: 3. Суточный расход горячей воды равен Q = 80× 120 = 9, 6 м3/сут. Расчет водомерного счетчика Водомер расчитываем на прпуск расчетного секундного расхода воды, q = 0, 767. Согласно СНиП 2.0-0.1-85*, таблица 4, гидравлическое сопротивление счетчика S, диаметра 25, равно 2, 64 м/(л/с)2. Потери напора в счетчиках h определяются по формуле:: h = S× q2, м. h = 2, 64× 0, 7672 = 1, 56 м 1, 56< 5 м, следовательно водомер ВСКМ-25 удовлетворяет условиям. Гидравлический расчет системы водопровода Гидравлический расчет состоит в определении экономических диаметров труб по расчетным секундным расходам воды. Для гидравлического расчета используем «Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб», под редакцией Шевелева. Данные расчетов приведены для В1 в таблице 5, для Т3 в таблице 6.
Гидравлический расчет водопроводной сети (Р = 0, 0035) Таблица 5
Гидравлический расчет водопроводной сети (Р = 0, 008) Таблица 6
Рисунок 1.1 Расчетная схема В1
Рисунок 1.2 Расчетная схема Т3 Определение потребного напора на вводе В1 Потребный напор Нпотр находим по формуле: Нпотр = Нгеом + Нсвоб + hводомера + Dhдл где Нгеом – геометрическая разность отметок ввода водопровода и самого высоко расположенного санитарного прибора. Отметку ввода водопровода принимаем – 3, 00, исходя из глубины промерзания. Самый высоко расположенный прибор находится на отметке +1, 6 (борт умывальника). Нгеом = 27 + 3 + 1, 6 = 31, 6 м; Нсвоб – свободный напор у санитарного прибора, 2 м; hводомера – потери напора в водомере, 2, 12 м; Dhдл – потери напора по длине (из таблицы1). Нпотр = 31, 6 + 2 + 2, 12 + 1, 56 = 37, 3. Гарантированный напор в городской напорной сети – 2, 5 м. следовательно, требуется установка повысительных насосов. В данном случае по своим характеристикам подходит насос HILO-comfort CO-3 MVIS 203/CR, подача – 3 м3/ч, напор – 12 м. Устанавливаем аналогичный насос HILO-comfort CO-3 MVIS 203/CR. Трубопроводы систем В1 и Т3 выполняются из стальных электросварных труб по ГОСТ 10704-91 и покрываются эмалью ПФ 115 6465-76 по грунтовке ГФ-021 ГОСТ 25129-82. Ввод водопровода выполняется из чугунных напорных труб по ТУ 14-3-1247-83. Канализация Расчетные расходы бытовой канализации равны суммарным расходам горячей и холодной воды. Диаметры трубопроводов канализации назначают исходя из заполнения труб. Равного 0, 5…0, 77 диаметра трубы, расхода на данном участке, скорости движения в трубах. Для канализационных труб Æ 50, минимальный уклон трубопровода принимается равным 0, 035. Для труб Æ 100 – 0, 02. На канализационных стояках на первом и последнем этажах устанавливаются резервуары, на горизонтальных участках, в местах поворотов – прочистки. Канализационные стояки выводим над обрезом кровли на 500 мм. Трубопроводы системы К1 выполняются из чугунных канализационных труб по ГОСТ 6942 –98 и покрываются битумной краской БТ-177 поГОСТ 6-10-426-79.
Электроснабжение
Проект разработан на основании строительных, технологических и сантехнических заданий в соответствии с ВСН 59-88 [9]. По степени надежности электроснабжения электроприемники относятся ко II категории, с отдельными потребителями I категории (противопожарная насосная станция, прибор пожарной сигнализации). Электроснабжение осуществляется от водно-распределительного устройства с предохранителями на отходящих линиях и приборами учета на вводах. Потребителями электроэнергии являются технологическое и сантехническое оборудование, электрическое освещение. Проектом предусмотрено отключение вентсистем при пожаре, управление вытяжными и приточными вентиляторами из обслуживаемых помещений. Посты сигнализации установлены в помещении охраны. Электроосвещение
Проектом предусматриваются следующие виды освещения: рабочее, аварийное (эвакуационное) и ремонтное. Освещенность помещений принята в соответствии с МСН 2.04.05-95[10]. Светильники и электроустановочные изделия выбраны в соответствии с назначением, характером среды и архитектурно-строительными особенностями помещений. Светильники приняты с люминесцентными лампами и лампами накаливания. Пожарная сигнализация Пожарная сигнализация выполняется на базе прибора приёмно-контрольного «Сигнал 20П» с пультом контроля и управления «С2000», установленных в помещении охраны. В качестве пожарных извещателей приняты дымовые извещатели типа ИП-212 -3СУ (ДИП-3СУ), тепловые извещатели типа ИП 103-5 и ручные извещатели типа ИПР-3С. Установку пожарных извещателей на потолках выполнить с учетом размещения светильников освещения. Электропитание оборудования пожарной сигнализации и оповещение о пожаре, а так же отключение вентиляции при пожаре, предусмотрены в электротехнической части проекта. Защитное заземление оборудования выполнить в соответствии с технической документацией на него. Для оповещения людей о пожаре при срабатывании пожарной сигнализации проектом предусмотрена установка в коридорах оповещателей звуковых типа «Маяк 12-3».
Телефонизация
Телефонизация выполнена от городской телефонной сети. Телефонизация здания предусматривается от городской телефонной сети на основании технических условий на телефонизацию, выданных городским центром телекоммуникаций «Казахтелеком». МНОГОПУСТОТНАЯ ПАНЕЛЬ 1
1
1 – 1 К-1 С-2
C-1
4 Æ 14 A-IV 2Æ 14 A-IV 40 185 185 185 185 185 185 40 1190
А’s b’D = 38
b’h = 1170 As
312
Рисунок 2.1 Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения уred = Sred/Ared = 15911/1484, 4 = 10, 7 cм Расстояние от точки приложения усилия в напрягаемой арматуре до центра тяжести приведенного сечения lOP = yred – a = 10, 7 – 2, 5 = 10, 7-2, 5 = 8, 2 см Момент инерции приведенного сечения без учета собственного момента инерции арматуры Ired = I + a · IS = 119·222/12 - 6·3, 14·15, 94/64 + 7, 92·8, 42·8, 22 = 90876, 82 см4 Момент сопротивления относительно нижней грани: Wred = Ired/yred = 90876/10, 7 = 8493 см3 верхней грани: W’red = Ired/(h-yred) = 90876/(22-10, 7) = 8042 см3 Площадь одного отверстия А = p·d2/4 = 3, 14·15, 92/4 = 200 см2 Момент инерции этой площади относительно ее центра тяжести: I = p·d4/64 = 3, 14·15, 94/64 = 3215 см4
h1 = Ö 12·I/A = Ö 12·3215/200 = 13, 9 см; ширина ребра b = b’f -2·bOV = 119 - 2·43 = 33 см По таблице 6.1 [3] g =1, 5, тогда упругопластический момент сопротивления относительно: Нижней грани: WPL = g·Wred = 1, 5·8493 = 12740 см3 Верхней грани: W’red = 1, 5·8042 = 12060 см3 Потери предварительного напряжения и усилие обжатия Эти потери вычисляем в соответствии с таблицей 4.3 [3]. Потери до окончания обжатия от релаксации напряжений s1 = 0, 03 · 443 = 13, 3 МПа s3 = 0 и s5 = 0 Усилие предварительного обжатия с учетом этих потерь при gSP = I·P = gSP·(sSP - s1) ·AS = 1·(443-13, 3) ·8, 42·100 = 361807 H = 361, 8 кН Для определения потерь от быстрого натекающей ползучести определяем напряжение обжатия по формуле 4.7 [3] sBP = 361800/484 + 361800·8, 2/90876 · 8, 2 = 511 Н/см2 = 5, 11 МПа По таблице 4.3 [3] при sВР/RBP = 5, 11/14 = 0, 37 < a = 0, 25 + 0, 025·14 = 0, 60 потери от быстро натекающей ползучести sВ = 0, 85·40sВР/RBP = 0, 85·40·0, 27 = 9, 2 МПа Итого первые потери, происходящие до окончания обжатия бетона sl1 = 13, 3 + 9, 2 = 22, 5 МПа Напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь sSP1 = sSP - sB1 = 443 – 22, 5 = 420, 5 МПа Усилие обжатия с учетом первых потерь при gSd = 1·Р1 = gSd·(sSP-sВ1)·АS = 1·420, 5·8, 42·100 = 354060 H = 354, 1 кН Напряжение в бетоне после обжатия sВР = 354060/1484 + 354060·8, 2/90876 · 8, 2 = 501 н/см2 = 5, 0 МПа < 0, 95·RBP = 0, 95·14 = 13, 3 МПа Требования таблицы 4.5 [3] удовлетворяются. Потери, происходящие после окончания обжатия: От усадки s8 = 35 МПа От ползучести sВР/RBP = 5, 01/14 = 0, 36< 0, 75 s9 = 0, 85·150·sBP/RBP = 0, 85·150·0, 26 = 33, 2 МПа; Итого вторые потери sl2 = s8 + s9 = 35 + 33, 2 = 68, 2 МПа Полные потери напряжений sl1 + sl2 = 22, 5 + 68, 2 = 90, 7 МПа < 100 МПа. В дальнейшем расчете суммарные потери следует принимать sl = 100 МПа Тогда напряжения в арматуре с учетом всех потерь при gS6 = 1: Р2 = gS6 ·(sSP - sl) ·AS =1·(443-100) ·8, 42·100 = 186280 H = 286, 3 кН. В последующих расчетах вводим коэффициент прочности натяжения gS6¹ 1 При электротермическом натяжении
и gSP = 1+DgSP = 1+0, 14 = 1, 14 или gSP = 1-0, 14 = 0, 86 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси панели Предположим, что на приопорных участках панели, длиной 1, 2 м с каждой стороны ставим по 4 каркаса (n=4) с поперечными стержнями диаметром 4 мм, установленными на расстоянии друг от друга S=10см. Тогда a = ES/EB = 170000/24000 = 7, 08 mW = ASW/b·S = 4·0, 126/19, 5·10 = 0, 0026 jW1 = 1+5a·mW = 1+5·8, 42·0, 0026 = 1, 11 jB1 = 1+b·Rb = 1-0, 01·10, 35 = 0, 9 Так как условие (5.46) соблюдено (Q = 38000Н > 0, 6·1, 11·0, 9·10, 35·19, 5·19, 5·100 = 118060 Н), то принятые размеры сечения достаточны. Для проверки условия (5.43) [3]. При предварительно заданном поперечном армировании (n=4; fX=0, 126 см2; S=10см) вычисляем по формуле (5.53) qSW = 265·4·0, 126·100/10 = 1336 Н/см, затем по формуле (5.44) jf = 0, 75·(119-19, 5)·3/19, ·19, 5 = 0, 59> 0, 5 (следует принять jf=0, 5, сумму коэффициентов 1+jf+jn=1, 5) и по формуле (5.58) [3] qSW = 380002/4·2(1+0, 5+0)·0, 81·19, 5·19, 5·100 = 194 H/см Затем требуемый шаг поперечных стержней по формуле (5.60) [3] S = RSW·ASW/qSW = 265·4·0, 126·100/194 = 69 см Его максимально допустимую величину по формуле (5.61) [3] Smax = 0, 75·2·(1+0, 5+0) ·0, 81·19, 5·19, 52·100/3800 = 37см Предварительно заданный шаг S=100 см меньше полученного расчета, а также максимального, следовательно, его можно оставить. Армирование панели показано на рисунке 3.1. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси панели Для определения момента трещинообразования вычисляем величины максимального напряжения в сжатой зоне бетона. sb = M/Ired·y + P2/Ared – P2·lop/Ired·y = 4750000/90876 · (22-10, 7) + 286280/1484·100 - 286280·8, 2/90876·100 · (11-10, 7) = 5, 3 МПа коэффициент j = 1, 6 - sb/Rb, ser = 1, 6-5, 3/15 = 1, 25> 1 (принимаем j = 1) и расстояние r=j · Wred/Ared = 1·8493/1484 = 5, 7 см Момент трещинообразования по формуле (6.6) [3] Mcrc = Rbt, ser · WPL + gSP · P2 · (lOP + r) = 1, 4·12740·100+0, 86·28680·(8, 2+5, 7)=520791 Н·см = 52, 1 кНм> M=47, 5 кНм В сечении, нормальном к продольном оси элемента, не образуются трещины, поэтому нет необходимости расчета по их раскрытию. Расчет по образованию трещин сечений, наклонных к продольной оси панели Этот расчет необходимо проводить для сечений у грани опоры на уровне центра тяжести. Приведенный статический момент части сечения, расположенной выше центра тяжести, относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения. Sred = 119·4·(11, 3 – 4/2) + 33·7, 30·3, 65 = 5306 см3 Последовательно определяем: касательные напряжения на уровне центра тяжести сечения по формуле 6.26 [3] tXY = 32800·5306/90876·33·100 = 0, 58 МПа нормальное напряжение на том же уровне по формуле (6.21) [3] sX = 246218/1484 + 0 + 0 = 1, 6 МПа; sУ = 0 где Р2 = 0, 86·286300 = 2462184 = 246, 2 кН
По формуле (6.21) [3] главные растягивающие напряжения
Главные сжимающие напряжения
По формуле (6.29) [3] определяем коэффициенты Принимаем gb4 = 1 Условие (6.19) не выполняется smt=1, 48> 1·1, 4=1, 4 МПа, следовательно наклонные трещины могут появиться. Однако учитывая незначительное превышение smt над gb4·Rbt, ser, ширина этих трещин заведомо будет допустимой, поэтому расчет по закрытию трещин не требуется.
Расчет по деформации Поскольку отношение l/h = 600/22> 10, что определяем только величину прогиба, обусловленную действием изгибающего момента, без учета влияния поперечных сил. Предельно допустимый прогиб для рассматриваемой панели fmin = l/200 = 3, 0 см Кривизна от постоянной и длительной нагрузки по формулам (6.49) и (6.50) [3] 1/f2 = 5085000·2·1, 2/0, 85·26500·90876·100 = 5, 96·10-5 1/см Кривизна от кратковременного выгиба 1/r3 = 246218·8, 2·1, 2/0, 85·26500·90876·100 = 1, 1·10-5 1/см
Поскольку напряжение обжатия бетона верхнего волокна
То есть в этом волокне появляются растягивающие напряжения№ то при определении выгиба 1/r4 по формуле (6.52) [3] принимаем s’0 = 0; E’b = 0. Тогда
Прогибы от соответствующих силовых воздействий будут: от постоянной и длительной нагрузки по формуле (6.63) [3] f2 = 5/48 · 5, 56·10-3·5802 = 1, 93 см от кратковременного выгиба f3 = 1/8 · 1, 1·10-5·5802 = 0, 46 см от длительного выгиба f4 = 1/8 · 2, 15·10-5·5802 = 0, 92 см суммарный прогиб при длительном воздействии нагрузки f = f2-f3-f4 = 1, 93-0, 46-0, 92 = 0, 55< 2, 9, то есть не превышает заданную величину. Проверка прочности панели на усилия, возникающие в стадии изготовления, транспортировки и монтажа Монтажные петли расположены на 0, 5 м от торца панели, в этих же местах должны укладываться прокладки при перевозке панели и ее складировании. Нагрузкой на панель является ее собственный вес с учетом коэффициента динамичности 1, 8 и усилие сжатия. Изгибающий момент в сечении у панели от собственного веса Мx = 3000·1, 8·1, 2·0, 42/100 = 518Нм = 0, 52 кНм Усилие обжатия в предельном состоянии Р = (gSP·sSP1 – 300) ·ASP = (1, 14·420, 5-330) ·8, 42 = 124300 H = 124, 3 кН Изгибаемый момент от этого усилия относительно оси, проходящей через точку приложения усилия в растянутой при изготовлении, транспортировке и монтаже арматуре. MP = p·(h0-a’) = 124, 3·(19, 5-2, 2) = 2150 кНсм = 21, 5 кНм Суммарный момент М = Мx+МР = 0, 52+21, 50 = 22, 02 кНм
Таким образом, площадь растянутой при изготовлении, транспортировке и монтаже арматуры АS = 2, 01 см2. Арматура в нижней сжатой зоне состоит из нижних стержней при опорных каркасов 4 6Вр-I (AS = 1, 13 см2) Проверку прочности сечения (рис. 2.3) производим так же, как при внецентренном сжатии, по схеме 2.2 принимаем h =1 Схема анкеровки продольных стержней при свободном опирании плит Высота сжатой зоны x = (P+RS·AS - RSC·A’S)/RoBP·b’f = (124300+360·1, 13·100)/9, 72·119·100=1, 3 см< h’f =3 см
c d lan Рисунок 2.2 (Нейтральная ось проходит в полке) и искомая способность Nadm = (RoBP·b·x·(h0 – 0, 5x)+RSC·A’S·zS)/l = (9, 72·119·0, 9·(22-2, 2-0, 5·0, 9) ·100+360·1, 13·100·(19, 5-2, 2))/19, 5-2, 2 = 157117 H = 157, 1 кН > 121 кН, То есть несущая способность обеспечена Сечение многопустотной панели при расчете на усилия в стадии транспортировки
4Æ 6 Вр-I
x
в=330 вf = 1190 4Æ 14 A-IV 2Æ 14 A-IV Рисунок 2.3
Расчет лестничных маршей
Высота этажа 3, 0 м. Угол наклона марша a = 30о, ступени размером 15х30см. Бетон класса В25, арматуры каркасов класса А-II, сеток – класса Вр-I; RB = 14, 5 МПа; RBt, ser = 1, 05 МПа; ES = 27000 МПа; RB, ser = 18, 5 МПа; Для арматуры класса А-II RS = 280 МПа, RSW = 215 МПа; для проволочной арматуры класса Вр-I RS = 365 МПа и RSW = 265 МПа при a=4мм ES=265 Мпа Определение нагрузок и усилий Собственный вес типовых маршей по каталогу индустриальных изделий составляет qn=3, 6 кН/м2 горизонтальной проекции. Расчетная схема марша приведена на рисунке 2.4. Временная нормативная нагрузка согласно таблице 2.3 [5] pH = 3 кН/м2, коэффициент надежности по нагрузке gf = 1, 2 длительно действующая временная нагрузка рnld = 1кН/м2. Расчетная нагрузка на 1 м длины марша q = (qn· gf + pH · gf) ·a = (3, 6·1, 1+3·1, 2) ·1, 2 = 9, 10 кН/м
Детали сборной железобетонной лестницы
1 1
2170 2580 1800 370
2170 190
1 – 1 370 1800 2580 2170 7300 Рисунок 2.4 Детали узлов
1 4 3 Рисунок 2.5 1-марш; 2-ступень; 3-лобовая балка; 4-площадка (ребристая плита)
К расчету лестничного марша
a 30 l1=l/cosa 80 5 qa·cosa в) bf=520 l=2580
в=160 Рисунок 2.6
а-расчетная схема; б, в-фактическое и приведенное поперечное сечение
Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша М = q·l2/8·cos a = 9, 1·2, 582/8·0, 876 = 8, 73 кНм Поперечная сила на опоре Q = q·l/2·cos a = 9, 1·2, 58/2·0, 867 = 13, 5 кН Предварительное назначение размеров сечения марша Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты hf = 30 мм, высоту ребер (косоуров) h = 180 мм, толщину ребер bf = 80 мм (рис. 3.6) Действительное сечение марша заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (рис. 3.6 в); b = 2·bf = 2·80 = 160 мм. Ширину полки b’f при отсутствии поперечных ребер принимаем не более b’=2(l/6 +b) = 2(258/6 + 16) = 118 см или b’f = 12·h’f + b = 12·3+16 = 52 см Принимаем за расчетное меньшее значение b’f = 52 см. Подбор площади сечения продольной арматуры По условию (2.35) [5] устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при x=h’f); при М≤ RB·gB2·b’f ·h’f ·(h0-0, 5·h’f) нейтральная ось проходит в полке: 873000< 14, 5(100) ·0, 9·52·3·(14, 5-0, 5·3) = 2640000 Н·см Условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке, расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной b’f = 52 см, вычисляем: А0 = М·gn/RB·gB2·b’f · h20 = 873000·0, 95/14, 5·(100) ·0, 9·52·14, 52 = 0, 069 По таблице 2.12 находим z = 0, 965; x = 0, 06. АS = M·gn/g1·h0·RS = 873000·0, 95/0, 965·14, 5·280(100) = 2, 5 см2 Принимаем 2Æ 14 А-II, AS = 3, 08 см2. В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1 (см. лист дипломного проекта) Расчет наклонного сечения на поперечную силу Поперечная сила на опоре Qmax = 13, 5·0, 95 = 12, 8 кН Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось: Bb = jBZ·(1+jf+jn) ·Rbt·gBZ·b·h20, где jn = 0 jf = 2·0, 75·(3·h’f) ·h’f / b·h0 = 2·0, 75·3·32 / 2·8·14, 5 = 0, 175< 0, 5 (1+jf + jn) = 1+0, 175 < 1, 5 Bl = 2·1, 175·1, 05·0, 9·(100) ·16·14, 5 = 1, 5·105 Н/см В расчетном наклонном сечении QB = BB/2, то C = Bl/0, 5Q = 7, 5·105/0, 5·13500 = 107, 1 см, что больше 2h0 = 29 см. Тогда QB = BB/С = 7, 5·105/29 = 25, 9·103 Н = 25, 9 кН, что больше QTAK = 14 кН, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни диаметром 6 мм из стали класса А-I, шагом S=80 мм (не более h/2 = 180/2=90 мм), АSW = 0, 283 см2, RSW = 175 МПа; для двух каркасов n=2, ASW = 0, 566 см2; mW = 0, 566/16·8 = 0, 044, a=ES/EB = 2, 1·105/2, 7·104 = 7, 75. В средней части ребер поперечную арматуру располагаем конструктивно с шагом 200 мм. Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле: Q ≤ 0, 3·jW1·jB1·Rb·gB2·b·h0, где jW1 = 1+5·a·mW = 1+5·7, 75·0, 0044 = 1, 17 jB1 = 1-0, 01·14, 5·0, 9 = 0, 87 Q= 13500< 0, 3·1, 17·0, 87·14, 5·0, 9·16·14, 5·(100) = 93000 Н Условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена. Расчет прогиба ребер Изгибающий момент в середине пролета равен: От полной нормативной нагрузки Mn = 7, 5 кНм От нормативной постоянной и длительной временной нагрузок Mnld = 6, 24 кНм От кратковременной нагрузки Mncd = 4, 1 кНм Определяем геометрические характеристики сечения a = ES/Eб = 2, 1·105/0, 27·105 = 7, 8 m·a = AS·a/b·h0 = 3, 08·7, 8/16·17 = 0, 08 jf = (b’f – b) · h’f / b·h0 = (120-16)·3/16·17 = 0, 95; приведенная площадь сечения: Ared = 120·3+16·14+3, 08·7, 8 = 60, 8 см2 Статический момент относительно нижней грани: Sred = S0 + a·SS = 120·3·15, 5+16·14·7+3, 08·7, 8·3 = 7220 см3 Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения: y0 = Sred/Ared = 7220/608 = 11, 8 см Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения Ired = I+a·AS·y20 = (120·33/12) +120·3·3, 22 + (16·143/12) + 16·14·4, 32 + 7, 8·3, 08·8, 82 = 13617 см4 Момент сопротивления сечения Wred = Ired /y0 = 13617/11, 8 = 1154 см3 Wpl = g ·Wred = 1, 75·1154 = 2020 см3
Расчет нормативных сечений по образованию трещин Расчет раскрытия трещин Условие (119) [2] Mn=7, 5 кНм > Mpl=Wpl·Rbt = 2020 см3 · 0, 105 кН/см2 = 210 кНсм = 2, 12 кНм не соблюдается; в ребрах будут образовываться трещины, что для элементов третьей категории трещиностойкости допустимо. Необходимо выполнить расчет прогибов с учетом образования трещин в растянутой зоне. Кроме того, требуется проверка по раскрытию трещин. Поясная кривизна 1/r для участка с трещинами по формуле (2.130) [5] 1/r = 1/r1 - 1/r2 + 1/r3 и соответственно полный прогиб панели ftot = f1 – f2 + f3 Вычисление f1. Для середины пролета панели Mr = Mn = 7, 5 кНм Для определения кривизны дополнительно вычислим:
d = Mn / b·h20·Rb, ser = 7, 5·105/16·172·18, 5·(100) = 0, 08
Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной по 2.131 [5] что меньше h’/n0 = 3/17 = 0, 176 и меньше 2a’/h0 = 5/17 = 0, 29; согласно п. 4.28 СНиП [13] сечения рассчитывают как прямоугольные шириной b’f = 120 см принимаем без учета арматуры A’S в формулах для определения l, jf и z1 значение h’f = 0 j f =0; m·a = AS·a/b’f · h0 = 3, 08/120·17 = 0, 0015
d = Mn / b·h20·Rb, ser = 7, 5·105/120·172·18, 5·(100) = 0, 0117
Плечо внутренней пары сил по формуле 2.136 [5] при j0 =0
Определяем коэффициент yS = 1, 25 - j2S · jm = 1, 25-1, 1·0, 33 = 0, 89 < 1, где jm = Rbt, ser·Wpl / Mn = 1, 05·(100)·2020/7, 5·105 = 0, 33 j2S = 1, 1 (по таблице 36 СНиП 2.03.01-84) Кривизна 1/r, в середине пролета панели при кратковременном действии всей нагрузки по формуле 2.130 [5] и jВ = 0, 9; g = 0, 45
Прогиб f1 по формуле 2.142 [5] f1 = (5/48) · l2 · 1/f1 = (5/48)·2802·1, 08·10-5 = 0, 09 см Вычисление f2·Med = 6, 24 кНм d = Med / b’f·h20·Rb, ser = 6, 24·105/120·172·18, 5·(100) = 0, 016
по данным расчета f1 принимаем yS = 0, 84; yB = 0, 9; g = 0, 45 Прогиб f2 = (5/48)·280·3, 9·10-5=1, 13 см Вычисление f3 кривизну 1/r3 при длительном действии постоянной и длительной нагрузки определяем с использованием данных расчета кривизны 1/r1 и 1/r2; Mr = Mld = 6, 24 кНм; x = 0, 084; z = 15, 8 см; jm = 0, 28; g = 0, 15 Коэффициент yS при jBS = 0, 8 по 3, 9 [5] yS = 1, 25-jls·jm = 1, 25 – 0, 8·0, 33 = 0, 98 < 1
Кривизна 1/r3 в середине пролета
Прогиб f3 = (5/48)·2802·3, 5·10-5 = 2, 85 см Суммарный прогиб ftot = f1-f2+f3 = 0, 09-1, 13+2, 85 = 1, 81 см < [flim] = 1/150 · l = 1, 87 см По конструктивным требованиям flim по эстетическим требованиям. Расчет панели по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин составляет acrc1 = 0, 4 см и acrc2 = 0, 3 мм По формуле 2.120 [5] ширина раскрытия трещин
Расчет по длительному раскрытию трещин Ширина длительного раскрытия трещин определяют от длительного действия постоянных и длительных нагрузок. Изгибающий момент в середине пролета: Мld = 6, 24 кНм Напряжение в растянутой арматуре tS2 = Med/AS·z1 = 624000/3, 08·15, 8 = 12820 Н/см2 = 128 МПа Так как растянутая арматура в ребрах расположена в два ряда, это напряжение необходимо умножать на поправочный коэффициент dn (по п. 4.15 СНиП 2.03.01-84) dn = h-x-a2 /h-x-a1 = 17-0, 20-3 / 17-0, 20-5 = 1, 16, где х=x·h0 = 0, 014-14, 5 = 0, 80; a2 = 3см; a1 = 5 см. При длительном действии нагрузок принимаем jl = 1, 6 – 1, 5·m = 1, 6-1, 5·0, 01 = 1, 45 Коэффициент m = AS/b·h0 = 3, 08/16·17 = 0, 011< [m] = 0, 02
Расчет по кратковременному раскрытию трещин Ширину кратковременного раскрытия трещин определяем как сумму ширины раскрытия о длительного действия постоянных и длительных нагрузок аcrc и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок (аcrc1-acrc2), формула 3.16 [5] аcrc = (аcrc1-acrc2) + аcrc3, где аcrc3 = 0, 2 мм tS1 = Mn/AS·z1 = 7, 5·105/3, 08·15, 8 = 15410 Н/см2 = 154 МПа tS1 = Mld/AS·z1 = 6, 24·105/3, 08·15, 8 = 15410 Н/см2 = 128 МПа Приращение напряжения DtS = tS1 - tS2 = 154-128=26МПа Приращение ширины раскрытия трещин при jl = 1по формуле 2.100 [5]
Суммарная ширина раскрытия трещин аcrc, tot = 0, 12+0, 007 = 0, 13 МПа < [acrc, lim] = 0, 4 мм
Проверка по раскрытию трещин наклонных к продольной оси Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента и армированных поперечной арматурой определяют из формулы 2.152 [5]
где jl =1 и jl = 1, 5 для тяжелого бетона; h = 1, 4 для гладкой проволочной арматуры; dW = Æ 6 A-I диаметр поперечных стержней; a = ES/EB = 2, 1·105/2, 7·104 = 7, 78 mW = ASW/ b·S = 0, 85/16·10 = 0, 0053 (здесь ASW – площадь сечения поперечных стержней, в трех каркасах предусмотрено 3Æ 6 А-I, ASW = 3·0, 283=0, 85 см2) Напряжение в поперечных стержнях: tSW = (Q-QB1/ASW·h0) · S ≤ RS, ser, где QB1 = 0, 8·jB4·(1+jn)· Rbt, ser·b·h20/C = 0, 8·1, 5·1·1, 05·(100) ·16·172/34 = 17·103H Здесь jn = 0; C = 2·h0 = 2·17 = 34 см tSW = ((12700-17000)/0, 85·17)·10< 0 (получается отрицательная величина) Так как tSW по расчету величина отрицательная, то раскрытия трещин, наклонных к продольной оси, не будет.
2.3 Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки
Площадка строительства находится в г. Астана Геологический разрез строительной площадки представлен на рисунке2.7
проектная отметка сваи почвенно-растительный слой
песок мелкий (средней плотности) g1=16, 8 кН/м3 j11 = 32o j1 =30o E=12МПа r = 1, 68 т/м3
Супесь j11 = 18о Е=7 МПа
Песок мелкий плотный w=0, 17; j11 = 36o E=30МПа; r=1, 99 т/м3
Рисунок 2.7
В пределах исследованной 10 метровой толщи испытаний и расчетов можно выделить четыре инженерно-геологических элементов: 1) горизонт 1 – почвенно-растительный слой; 2) горизонт 2 – песок мелкий (средней плотности), мощностью 5, 3 м; 3) горизонт 3 – супесь мощностью 4 м; 4) горизонт 4 – песок мелкий, плотный, мощностью 7 м: имеет удовлетворительные деформативно-прочностные показатели, может служить естественным основанием, а также опорным пластом для острия свай. Так как позволяют конструктивные особенности и нагрузки проектируемого здания, принимаем в качестве пласта слой 4.
Контроль качества Для обеспечения надежности и высокого качества возводимых зданий большое значение имеет постоянный геодезический контроль точности возведения конструкций, установки сборных элементов в проектное положение. При этом поэтапно по видам элементов, захваткам, этажам, производят исполнительную съемку – геодезическую проверку фактического положения их в плане и по высоте. Правильность возведения кладки и установки сборных конструкций проверяют с помощью геодезических приборов и шаблонов по ранее нанесенным рискам и отметкам. При возведении надземной части зданий с помощью геодезических приборов проверяют вертикальность (отвесность) стен и других конструкций, горизонтальность перекрытий, соблюдение проектных размеров между осями несущих конструкций (стен). Отклонения фактических осей стен от их проектного положения определяют замерами от перенесенных осей. Работать на кранах разрешается лицам, прошедшим специальный инструктаж и имеющим удостоверение инспекции на право управления краном данного типа. К погрузочно-разгрузочным и монтажным работам допускаются рабочие не моложе 18 лет, прошедшие медицинский осмотр, вводный инструктаж и инструктаж непосредственно на рабочем месте по технике безопасности. При работе на высоте монтажники должны пользоваться касками, предохранительными поясами, нескользящей обувью. Зоны, где ведутся работы, ограждают и вывешивают предупредительные надписи. На строительной площадке должны быть освещены вечером и ночью проезды, проходы, лестницы, склады изделий и рабочие места.
3.1.3 Техника безопасности при производстве кровельных работ При производстве кровельных работ необходимо соблюдать действующие правила техники безопасности. Для всех рабочих кровельщиков проводится инструктаж по технике безопасности непосредственно на рабочем месте. Рабочие, непосредственно на кровле должны быть снабжены предохранительными поясами, испытанными на нагрузку 300 кг в течении 5 мин. Руководители работ не должны допускать к работе лиц без сопутствующей спецодежды, спецобуви и средств индивидуальной защиты. Перед началом работ следует убедиться в надежности подмостей, временного ограждения, проверить исправность инструмента, рабочих ходовых мостиков, емкостей для варки и переноски горячих мастик. Устройство кровли на захватках нужно вести навстречу подаче материалов, избегая их транспортирования по готовым участкам кровли. Запрещается поднимать и опускать людей на люльках без помощи лебедок, а также на других подсобных приспособлениях. Рабочим запрещается выходить на крышу для производства работ лишь после проверки бригадиром исправности панельного основания или стропил и обрешетки. Производство кровельных работ во время гололедицы, густого тумана, при наступлении темноты, если нет достаточного искусственного освещения рабочего места и подходов к нему, ветра силой шесть баллов и более, ливневого дождя и сильного снегопада должно быть прекращено. Соблюдение каждым рабочим правил техники безопасности, создание общих безопасных условий работы – залог успешной борьбы за полную ликвидацию травматизма на строительных работах
4 ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА Электроснабжение
Мощность энергии, а также мощность трансформатора определяется по формуле: где РС – мощность отдельных видов машин и установок; Рn – мощность, требуемая для производства отдельных видов работ; РОВ и РОН – мощности, требуемые на внутреннее и наружное освещение; k = 1, 1 – коэффициент, учитывающий потери мощности в сети; k1…k4 – коэффициенты спроса; cos j - коэффициент мощности, зависящий от характера загрузки и количества потребителей. Бетоносмесительная машина – 4 кВт. Мощность крана – 58 кВт. Электросварочная машина – 20 кВт. Бетононасос – 16, 2 кВт. SРС·k1/cosj = (4+58+20+16, 2)·0, 5/0, 6 = 8, 18 кВт. Оттаивание грунтов – 40 кВт/м3. Электропрогрев бетона в зимнее время – 6…7кВт/м3. Электропрогрев кирпичной кладки – 40 кВт/м3. SPn·k2/cosj = (40+6+40)·0, 4/0, 5 = 68, 8 кВт. Мощность для освещения рабочих мест приведена в таблице 12
Таблица 12
SРВО·k3/cosj = 2, 256·0, 7/1 = 1, 58 кВт Число прожекторов находим по формуле: П = Р·Е·S/Pл, где Р =0, 2…0, 4 кВт/м2 – удельная мощность; Е – освещенность, лк; S – величина площадки, надлежащей освещенности, м2; Рл = 500…1500 Вт – мощность лампы прожектора. П = 0, 25·2·6375/1500 = 2 шт. Мощность электросети для освещения территории: 1 – открытие склада – 1000 м2, 2, 45х1, 2 = 2, 9 2 – дороги – км, 0, 25х2, 5 = 0, 6 3 – прожекторы – шт, 2х0, 5 = 1 Итого: 4, 5 кВт SРНО·k4/cosj = 4, 5·0, 8/1 = 3, 6 кВт Робщ = 1, 1(81, 8+68, 8+1, 58+3, 6) = 156 кВт Тип комплексной трансформаторной подстанции СКТП–180–10/6/0, 4, мощностью 180 кВт. Расчет площадей складов Общее количество материалов, подлежащих хранению: РСК = (Q·N/T) ·k·n где Q – потребность в материальных ресурсах на расчетный период; N – коэффициент неравномерности поступления материалов на склад, равный 1, 1; n – норма запасов материала, дн.; k – коэффициент неравномерности потребления материалов, равный 1, 3; Т – продолжительность расчетного периода. Полная расчетная площадь склада с учетом проходов и проездов: S = E/j j - коэффициент использования склада. Полезная площадь склада: F = PСК/V; V – норма хранения на 1 м2. Цемент: РСК = (1213·1, 1/41)·8·1, 3 = 338 м2 S = 338/4·0, 5 = 169 м2: F = 169·0, 5 = 85 м2 Бетон и железобетон: РСК = (196·1, 1/44)·8·1, 3 = 51 м2 S = 51/4·0, 5 = 25 м2: F = 25·0, 6 = 15 м2 Сталь: РСК = (278·1, 1/14)·9·1, 3 = 256 м2 S = 256·1, 1 = 281 м2: F = 281·0, 5 = 141 м2 Кирпич: РСК = (584·1, 1/5)·8·1, 3 = 1336 м2 S = 1336·1, 1 = 1470 м2: F = 1470·0, 6 = 735 м2
Проектирование складского хозяйства Таблица 13
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
Локальная смета на общестроительные работы составлена согласно СНиП1-02.01-85 Формы локальных смет. Описание работ и затрат соответствует ЕРЕР, СЦЦ, каталогам и другим нормативным документам. В общей системе экономических расчетов сметная стоимость выполняет ряд ответственных функций. Сметная стоимость реконструируемого объекта служит основным показателем экономической эффективности принятого проектного решения. Смета представляет собой основу для планирования капитальных вложений. Сметная документация является основанием для расчетов между подрядчиком и заказчикам на выполненные работы. Сметная стоимость служит базой для планирования заданий по снижению себестоимости, а также для определения эффективности мероприятий по внедрению новой техники. От качества сметы зависят технико-экономические показатели проектируемого здания. При определении сметной стоимости были использованы следующие материалы: СНиП 1.02.01-85; СНиП IV-5-82 – сборники ЕРЕР на строительные конструкции и работы; СНиП IV-4-82 – сборники сметных цен на материалы, изделия и конструкции единичных районных расценок строительно-монтажных работ для г.Астаны – инструкция от 11.09.96 г. № АК-05-6-1548. Согласно вышеназванной инструкции, выпущенной Министерством строительства жилья и застройки территории Республики Казахстан, цены 1991 года, 1 рубль приравнен к 1 тенге. Базисно-компенсационный метод суммирования стоимости, исчисленной в базисном уровне сметных цен, введены в действие с 1.01.2001 г., и определяемых расчетами дополнительных затрат подрядных организаций и организаций заказчиков, связанных с текущим изменением цен и тарифов на потребляемые в строительстве ресурсы с дальнейшим уточнением этих расчетов в процессе строительства в зависимости от реальных изменений цен и тарифов. Стоимость строительства в базисном уровне определяется на основе действующих сметных норм и расценок, а также республиканских сборников сметных норм и цен на сметные строительные материалы, утвержденных в установленном порядке и внедренных в действие с 01.01.2001, при этом, следует иметь в виду, что в ранее утвержденных и действующих в настоящее время сметных нормативах один рубль приравнивается к одному тенге, то есть сметная стоимость строительства определяется в национальной валюте (тенге).
Локальная смета №1
Сметная стоимость – 898, 764 тыс.тг. Нормативная трудоемкость – 69, 980 тыс. чел-ч Сметная заработная плата – 31, 983 тыс.тг. Составлена в ценах 2001 г.
Локальная смета №2 на санитарно-технические работы
Сметная стоимость – 104 тыс.тг. Составлена в ценах 2001 г.
Локальная смета №3 на электромонтажные работы Сметная стоимость – 55, 7 тыс.тг. Составлена в ценах 2001 г.
Локальная смета №4 на слаботочные устройства
Сметная стоимость – 9, 1 тыс.тг. Составлена в ценах 2001 г.
Объектная смета 9ти этажного дома
Сметная стоимость – 5406, 84 тыс.тг. Нормативная трудоемкость – 69, 08 тыс. чел-ч Сметная заработная плата – 56, 063 тыс.тг. Составлена в ценах 2001 г.
Сводный сметный расчет
Составлен в ценах 2001 г.
Ведомость договорных цен
6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
РАЗДЕЛ ОХРАНЫ ТРУДА В разделе рассмотрены вопросы охраны труда при строительстве 13-этажного жилого здания. В проекте разработаны мероприятия по обеспечению соблюдения всех требований охраны труда и техники безопасности в соответствии с нормативными документами.
Анализ условий труда
Расположение объекта вблизи автобусной остановки в пяти минутах езды от центра города исключает необходимость доставки персонала на работу и с работы. Продолжительность смены работников составляет восемь часов, а обеденного перерыва - один час. Инженерный и обслуживающий персонал бесплатно и своевременно снабжается спецодеждой и средствами индивидуальной защиты. Спецодежда, включающая штаны, комбинезон, защитную обувь и перчатки, либо рукавицы, изготовлена из плотных несинтетических материалов, что исключает её возгорание. Обязательным средством индивидуальной защиты является каска. В зависимости от интенсивности воздействия опасных факторов работающие обеспечиваются средствами защиты органов слуха (ушные вкладыши, наушники, шлемофоны), зрения (защитные очки, маски), дыхания (различные респираторы), страховочные приспособления для работы на высоте. Они выдаются перед началом работ на период, предусмотренный трудовым договором; замена производится по мере износа, либо в соответствии с инструкцией по эксплуатации, в зависимости от условий работ. Для получения допуска к работе рабочий проходит вводный и первичный на рабочем месте инструктажи по охране труда, подтверждая это своей подписью в контрольном листе. Повторные инструктажи и проверка знаний производится не реже одного раза в три месяца. Рабочий обязан получить инструктаж по охране труда у мастера при выполнении новых видов работ. При выполнении работ с повышенной опасностью рабочий проходит специальное обучение, а проверку знаний осуществляет квалифицированная комиссия, выдающая удостоверение на право их проведения. Для производства работ в местах, где имеется или может возникнуть производственная опасность, рабочим должен быть выдан письменный наряд-допуск, определяющий безопасные условия работ, с указанием опасных зон и необходимых мероприятий по технике безопасности. На территории строительной площадки размещены: пункт питания, комнаты отдыха, помещение для обогрева, душевые, уборные, медпункт и проходная. В качестве бытовых помещений используются имеющиеся на балансе строительной организации готовые блок-контейнеры фирмы ООО " Строительные Инженерные Системы". Они отвечают всем санитарным требованиям. Применение в конструкции двойного тамбура и минераловатного утеплителя позволяет сохранять тепло и создать комфортные условия в зимний период. Среди недостатков в организации труда следует отметить повышенную интенсивность и продолжительность работы, наличие сверхурочных работ, неудобную рабочую позу или длительное вынужденное положение тела, характерное для многих строительных профессий, перенапряжение отдельных мышечных групп, органов и систем организма, работа на высоте и при низких температурах. Значительное число вредных производственных факторов и их разнохарактерность требуют повседневного внимания инженерно-технических работников строек и медицинского персонала к вопросам улучшения условий труда и оздоровления производственной обстановки на строящемся объекте. Знание гигиенических особенностей строительного производства, а также тех неблагоприятных факторов, которые могут возникнуть при работе на строительной площадке, позволит каждому работнику сохранить здоровье и повысить работоспособность. Для веществ, используемых в строительстве, установлены следующие предельно допустимые концентрации, мг/м3: ацетон – 200; бензин топливный – 100; дизельное топливо – 300; аммиак – 20; керосин – 300; углеводороды битумов – 300; кислота акриловая – 5; кислота масляная – 10; этилбензол – 50; бензол – 5; толуол – 50. Источниками шума и вибрации на стройплощадке являются: экскаватор, грузовой транспорт, бульдозер, сваебойная установка, насос, компрессоры, краны, бетононасос, цементовозы, отбойный молот и прочие ручные механизированные инструменты. Предельно допустимые уровни (ПДУ) шума составляют, дБа: для всех работ в помещениях и на территории – 80; для водителей строительных машин – 70. Между тем работы нулевого цикла сопровождаются высоким уровнем шума. При погружении свай гидравлическим молотом «РОПАТ» эквивалентный уровень шума составляет 95 дБа, а пик шума во время удара может быть более 100 дБа на расстоянии 10 м. Уровень шума при работе отбойного молота составляет 106 дБа, экскаватора CAT 312 – 85 дБа. ПДУ превышены, следовательно, необходимо применять средства индивидуальной защиты. Предельно допустимые уровни вибрации разделены на категории. К категории 1 относится транспортная вибрация, воздействующая на операторов самоходных и прицепных машин и транспортных средств при движении по местности. К категории 2 относится транспортно-технологическая вибрация, воздействующая на операторов машин с ограниченной подвижностью и перемещающихся только по специально подготовленным поверхностям. Для первой категории предельно допустимый уровень вибрации составляет 112÷ 115 дБ, для второй категории – 109 дБ. К другим вредным производственным факторам относятся пыль, образующаяся при рытье котлованов и траншей, монтаже зданий, обработке и подгонке строительных конструкций, отделочных работах, очистке и окраске поверхностей и низкие температуры в зимний период. Степень опасности работ устанавливается главным инженером строительно-монтажной организации. К опасным относятся работы строительных машин (сваебойных установок, экскаватора, крана, подъемников), подъём и перемещение различных грузов (машин, механизмов, свай, контейнеров, строительных материалов), монтаж элементов опалубки, применение сосудов и аппаратов под избыточным давлением (компрессоры, газовые баллоны), энергетических и электрических установок (трансформатор, электросети, сварочные аппараты, электрические инструменты и приборы), работы на высоте.
Техника безопасности
Техника безопасности – это система организационных мероприятий и технических средств, предотвращающих воздействие на работающих опасных производственных факторов. Безопасность производственных процессов обеспечивается целым комплексом проектных и организационных решений, заключающихся в соответствующем выборе технологических процессов, рабочих операций и порядка обслуживания оборудования; производственных помещений или наружных площадок; производственного оборудования и условий его размещения; средств защиты работающих. Производство свайных работ должно соответствовать следующим требованиям: - монтаж и демонтаж копровых установок выполняют по имеющимся в паспортах схемам или проектам, утвержденных главным инженером строительной организации. Копровую установку вводят в действие после приемки ее комиссией по акту; - железобетонные сваи квадратного сечения должны храниться в штабелях высотой не более 2 м. Друг от друга сваи должны быть отделены подкладками и прокладками; - оборудование и сваи, находящиеся вблизи котлованов и траншей, не должны попадать на призму обрушения; - в зоне действия сваебойной установки какие-либо другие работы производить запрещается. Эта зона определяется радиусом действия стрелы плюс 5 м. При перемещении сваебойной установки молот должен находиться в нижнем положении. Воспрещается перемещать установки с подвешенной сваей; - при монтаже (демонтаже) копра запрещается устранять неисправности в процессе подъема стрелы, находиться под стрелой во время её подъема (опускания). Производство бетонных работ должно соответствовать следующим требованиям: - на захватке, где ведётся монтаж опалубки, не допускается ведение других работ и нахождение посторонних лиц; - запрещается подъем конструкций и элементов опалубки без специальных грузозахватных приспособлений или меток, обеспечивающих их правильную строповку и монтаж; - не допускается пребывание людей на элементах оборудования, опалубки, ёмкостях во время их подъема или перемещения; - для перехода работников с одной конструкции на другую следует применять инвентарные лестницы, трапы с ограждениями; - не допускается нахождение людей под монтируемыми элементами до установки их в проектное положение и закрепления; - необходимо установить порядок обмена условными сигналами между лицом, руководящим монтажом, и машинистом; - одновременная разборка опалубки в двух или более ярусах по одной вертикали не допускается; - при подаче краном или лебедкой щитов или других элементов опалубки обеспечивают надежную связь между рабочими, принимающими материал, и машинистом крана. Сборку и крепление щитов опалубки ведут в соответствии с проектом, пользуясь подмостями, настилами, лестницами; - разборку опалубки ведут в последовательности, предусмотренной картами трудовых процессов, под наблюдением мастера. При этом принимают меры, исключающие случайное падение элементов опалубки и обрушение поддерживающих лесов и конструкций. Демонтированные щиты и другие элементы сортируют и укладывают в штабель; - при подаче бетонной смеси в опалубку проверяют исправность бадьи (бункеров), в первую очередь исправность запоров, чтобы исключить случайную разгрузку бетонной смеси. Бетонную смесь разгружают на расстоянии не более 1 м от низа бадьи; - загрузочные воронки, шланги, подающие бетонную смесь в опалубку, надежно закрепляют к устойчивым элементам опалубки; - при уплотнении бетона вибратором запрещается перетаскивать его за шланговый провод или кабель. После окончания работы вибратор очищают и насухо протирают.
Пожарная безопасность
Характеристика помещений и производственных процессов с точки зрения пожарной безопасности необходима, поскольку значительная часть отделочных работ ведётся в закрытых помещениях. Степень огнестойкости – I. Класс конструктивной пожарной опасности – С0. Основные строительные конструкции – из монолитного железобетона, несгораемые и обеспечивают пределы огнестойкости, предусмотренные таблицей 1 [54]. Производство отделочных работ связано с применением клеев, мастик, красок, выделяющих взрывопожароопасные пары в помещение, и прочих горючих материалов, поэтому здание имеет категорию А по взрывопожарной опасности в этот период. Класс функциональной пожарной опасности Ф1. Основную пожарную опасность на строительных площадках представляют: неисправное электрооборудование и токоведущие части, сгораемые рулонные кровельные материалы, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, клеи, битумы, полимерные материалы, сварочные и другие виды огневых работ, сушка помещений. Все строительно-монтажные работы производятся в соответствии с «Правилами пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ». Производство отделочных работ связано с применением клеев, мастик, выделяющих взрывопожароопасные пары и помещение, в которых с ними работают, обеспечиваются приточно-вытяжной вентиляцией и первичными средствами пожаротушения – огнетушителями. Битумные мастики, разогреваемые в котлах, представляют большую пожароопасность. На рабочие места они доставляются в металлических бачках, заполненных более, чем на ¾. Температура мастики не должна превышать более 180°С. Внутри помещений битумные составы подогреваются в электрических бачках специальной конструкции. Основным способом снижения пожарной опасности является правильная организация рабочих мест и соблюдение правил эксплуатации электросварочного оборудования. В местах проведения электросварочных работ горючие материалы располагаются не ближе 5 м от места сварки или отдалены от него экранами из несгораемых материалов (металла, асбеста). Нельзя совмещать сварочные работы с работами, связанными с применением легковоспламеняющихся и горючих жидкостей (краски). Места проведения сварочных работ обеспечиваются первичными средствами пожаротушения – огнетушителем, ящиком с песком. Для сушки помещений строящихся зданий применяют газовые горелки инфракрасного излучения, воздухонагреватели, работающие на газе или жидком топливе – все они должны быть заводского изготовления.
Наружное пожаротушение
До начала основных работ на строительной площадке предусматривается установка проектируемых пожарных гидрантов на прокладываемой сети водопровода. Пожарные гидранты расположены вдоль дорог и проездов на расстоянии 2, 5 м от бровки. Колодцы с пожарными гидрантами размещены с учетом прокладки рукавов от них до места тушения пожара на расстоянии не больше 150 м. Расстояние от гидрантов до здания не более 50 и менее 5 м. До начала строительства необходимо уточнить и обозначить места нахождения пожарных гидрантов для обеспечения требуемого радиуса их обслуживания до 150 метров и возможности подъезда к ним пожарных машин, а также установить пожарные щиты из расчета один на 1000 кв. м. участка. Места их размещения обозначены на строительном генеральном плане. Расчет расхода воды на пожаротушение описан в пункте 4.2.3 организационно-технологического раздела. Подъезд пожарных машин к возводимому жилому дому предусматривается со стороны ул. Пионерской по временной и проектируемой дороге в твердом покрытии на территории строительной площадки и выполняемой в подготовительный период. Для обеспечения пожарной безопасности на строительной площадке инвентарные санитарно – бытовые помещения, располагаются не ближе 15-и метров от проектируемого жилого дома. Во всех санитарно-бытовых и складских помещениях должны находиться первичные средства пожаротушения (огнетушители). Тушение возгорания в электроустановках, находящихся под напряжением, ручными средствами, использующими любые виды пен, запрещено, поэтому помимо пенных на площадке должны находиться и углекислотные огнетушители.
Охрана окружающей среды
В настоящее время экологическая ситуация во многих районах Акмолинской области, в целом, и Целиноградского района, в частности, оставляет желать лучшего. Состояние участков различных округов города Астаны и среды в общем не соответствует современным экологическим требованиям и не обеспечивает безопасные и комфортные условия проживания населения. При этом есть тенденция к нарастанию загрязнения атмосферы, гидросферы и геологической среды. Не смотря на изменения среды и нерациональное использование природных ресурсов невозможно оставить природу неизменной. Поэтому современная строительная деятельность использует систему рационального природопользования, включающую: - предотвращение или снижение отрицательного воздействия на всей застраиваемой территории; - применение активных методов защиты; - производство работ способами, не приводящими к появлению новых и (или) усиления действующих геологических процессов; - сохранение заповедных зон, ландшафтов, исторических памятников; - архитектурное оформление сооружений инженерной защиты; - внедрение мероприятий по охране окружающей среды; - систематические наблюдения за состоянием территорий и объектов и за работой сооружений инженерной защиты в период строительства и эксплуатации. Экологическая безопасность - база стабильного развития человечества; основные положения системы рационального природопользования приняты и поддерживаются большинством стран мира. Поэтому в данной работе по проектированию 13- этажного жилого дома в г. Астана определено влияние производимых действий на окружающую природную среду и разработаны мероприятия по её защите.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Разработанный дипломный проект на тему «9-этажный многоквартирный жилой дом в городе Астана выполнен согласно выданному заданию, в полном объеме. Проект состоит из шести частей. По всем частям дипломного проекта сделаны расчеты, подобраны конструкции. В архитектурно-строительной части дана общая характеристика здания и ее объемно-планировочное решение, разработан генеральный план участка проектируемого здания, посчитаны технико-экономические показатели проектируемого здания В расчетной части конструирования рассчитана плита перекрытия, фундамент, лестничные марши. Подобрана рабочая арматура. В технологической и организационной части сделан выбор крана. Подобран временный водопровод и трансформатор. Разработан строительный генеральный план строительства объекта, календарный график производства работ, определены технико-экономические показатели календарного графика. В экономической части рассчитаны стоимости всех видов работ, начиная с земляных работ, надземных видов работ и заканчивая отделочными работами. По результатам локальных смет выполнена объектная смета и по сводному сметному расчету стоимости строительства стоимость строительства составляет тенге. В разделе по охране труда разработаны вопросы по безопасности труда, экологической, пожарной безопасности. Особое внимание было уделено организации службы безопасности на предприятии, были даны рекомендации по предотвращению или снижению воздействия опасных производственных факторов и контроля за соблюдением Трудового Кодекса РК по вопросам безопасности и охраны труда. Выпускная квалификационная работа разработана на основании действующих нормативных документов, справочной и учебной литературы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СНиП II-6075. Планировка и застройка городов, поселков и сельских населенных пунктов. (Госстрой СССР.- М.: Цитп Госстроя СССР, 1976 – 78 с.) 2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. (Госстрой СССР.-М.: Цитп Госстроя СССР, 1976 – 368 с.) 3. Расчет и конструирование частей жилых и общественных зданий: Справочник проектировщика (П.Ф. Вахненко, В.Г. Хилобок под ред. П.Ф. Вахненко – К.: Будевельник, 1987 – 424 с.) 4. СНиП 2.04.01-85. Внутренний водопровод и канализация зданий. (Госстрой СССР.-М.: Стройиздат, 1976 – 57 с.) 5. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб. пособие для техникумов, -2-е изд. перераб и доп. – М.: Стройиздат, 1986 – 506 с. 6. Калицун В.А., Кедров В.С., Ласков Ю.М., Сафонов П.В. Основы гидравлики, водоснабжение и канализация. – М.: Стройиздат, 1972 – 381 с. 7. Хамзин С.К., Карасев А.К. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирование. – М.: Высш. школа, 1984 – 253 с. 8. Долматов Б.И., Марарескул Н.Н., Науменко В.Г. Проектирование фундаментов зданий и промышленных сооружений: Учеб. пособие для студентов вузов по спец. «Промышленное и гражданское строительство» – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. школа, 1986 – 239 с., ил. 9. СНиП III-4-80. Техника безопасности в строительстве. (Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1981 – 216 с. 10. ЕНиР Сборник Е 20. Ремонтно-строительные работы. Выпуск 1. Здания и сооружения (Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1987 – 224 с. 11. Гаевой А.Ф., Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания. – Ленинград, Стройиздат, 1987-264 с. 12. Диклам Л.Г. Организация и планирование строительного производства (Издание третье переработанное и дополненное. – М.: Высш. школа, 1988 – 560 с.) 13. СНиП I-02.01-85. Инструкция о составе, порядке разработки, согласовании и утверждении проектно-сметной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений. (Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1986) 14. СНиП IV-4-85. Приложения. Сборник средних районных сметных цен на материалы, изделия и конструкции (Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1983) 15. СНиП IV-5-82. Сборник ЕРЕР на строительные работы и конструкции (Госстрой СССР. –М.: Стройиздат, 1983) 16. Свайные фундаменты: СНиП II-17-77, М.: Стройиздат, 1978 – 43 с. 17. Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений: СНиП II-2-30, М.: Стройиздат, 1981 18. Инструкция от 11.09.96 № АК-05-6-1648. Министерство строительства, жилья и застройки территории Республики Казахстан 19. Коломцев В.К., Ариевич А.Н. Эксплуатация жилых зданий. Справочник 1- М.: Стройиздат, 1986 20. Закон Республики Казахстан об охране окружающей среды (Казахстанская правда от 5.08.97) 21. Горелов А.А. Экология – М.: Центр, 1998 – 246 с. 22. Шевцов В.Н. Охрана окружающей природной среды в строительстве. (М.: Стройиздат, 1996 – 216 с.) 23. Пчелинцев В.А., Коптев Д.В., Орлов Г.Г. Охрана труда в строительстве. (М.: Высш. школа, 1991 – 272 с.) 24. Кутуков В.Н. Реконструкция зданий (М.: Высш. школа, 1981-263 с.) 25. Михеев О.Е. Богатство второго круга: вторичные ресурсы в экономике. – М.: Дрофа, 1999. – 128 с. 26. Хабаров Е.И., Панова С.А. Экология в таблицах: Справочное пособие. – М.: Дрофа, 1999 – 200с. 27. Любанов Ю.Н. Отдых и архитектура: будущее и настоящее. – М.: Стройиздат, 1990 – 200 с. 28. Хемлинг Г. Тревога в 2000 году: бомбы замедленного действия на нашей планете. М.: Мысль, 1990 – 270 с. 29. Ф.А. Шевелев. Таблица для гидравлического расчета водопроводных труб. М.: Стройиздат, 1984.
Введение
Для осуществления строительства гражданских и жилых зданий в нашей стране особое внимание уделяется вопросам индустриализации строительства, снижению его стоимости. Актуальной задачей является создание более совершенных, экономичных и менее трудоемких железобетонных конструкций индустриальных методов их выполнения. В период реформирования экономики, сокращения объемов строительства актуализировалась проблема эффективного использования капиталовложений. Решение указанной проблемы в первую очередь связано с повышением уровня индустриализации строительства. Отличительными чертами современного строительства являются: перенесение значительной части строительных процессов в заводские условия; механизированный монтаж элементов максимальной заводской готовности. Для усиленной реализации принципа заводского изготовления строительных конструкций и деталей при максимальной механизации строительно-монтажных работ необходима унификация и оптимизация зданий, их элементов. Прирост объемов капитального строительства должен быть полностью обеспечен за счет повышения производительности труда. Требования, предъявляемые к строительству, к его способности эффективно удовлетворять запросы общества и непрерывно развивающихся производительных сил будет систематически возрастать в будущем. Для успешного выполнения планов капитального строительства с наименьшей затратой финансовых, материально-технических и трудовых ресурсов и в короткие сроки необходимо всемерно повышать технический уровень строительного производства, развивать и совершенствовать его материально-техническую базу. Важнейшим направлением здесь остается создание и внедрение в строительство таких конструктивных решений элементов зданий и сооружений, а также способов их изготовления и монтажа, которые обеспечивали бы значительное повышение уровня его индустриализации и снижение материалоемкости. Существенное влияние на совершенствование существующих и создание новых строительных конструкций оказывает развитие материально-технической базы строительства. Заводы железобетонных конструкций осваивают производство высокомарочных тяжелых бетонов повышенной прочности. Организовывается производство легких конструкций для сборно-разборных зданий пониженной капитальности. Большое число выполненных в последние годы различных исследовательских и проектных разработок, касающихся конструкций жилых и гражданских зданий, нуждается в определенной их систематизации и анализе с целью ознакомления с ними инженерно-технических работников. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬН ЫЙ РАЗДЕЛ |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2019-06-09; Просмотров: 193; Нарушение авторского права страницы
I = b·h3/12 = A·h12/12 определяем высоту эквивалентного прямоугольного отверстия
DgSP = 0, 5· P/sSP · (1 + 1/Ö nP) = 0, 5 · 90/443 · (1 + 1/Ö 6) = 0, 14
Для восприятия этого момента вверху поставлена сетка, имеющая продольные стержни 7 
4 Вр-I.
Кроме этого панель имеет 4 каркаса с верхними стержнями 4 6 Вр-I.
dan³ 0, 3d
7Æ 6 Вр-I
10 1800 10 190 300 2 
a) l1 q1 б) 1800
acrc = d·jl·h·sS/ES·20·(3, 5-100·m)· 3√ a·da, где d =1; jl, cd =1; jl, bd = (1, 6-15m); m=1; da = 1 (так как а2 = 3 см< 0, 2·h = 0, 2·40 = 80 см); a = 14 см; m = AS / b · h0 = 3, 08/16·17 = 0, 01< 0, 02
acrc = 1·1, 45·1·(128·1, 16/2, 1·102)·20·(3, 5-100·0, 011)·3Ö 14=0, 12мм< [acrc]=0, 3мм
Dacrc = (аcrc1-acrc2) = 1·1·1·(26·1, 16/2, 1·105) ·20·(3, 5-100·0, 01) ·3Ö 14 = 0, 007 мм
-2.200
4
1
2
22
49
