Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии 


Материальный расчет процесса




ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ

ВВЕДЕНИЕ

В промышленности неоднородные системы, к которым относятся суспензии, эмульсии, пены, пыли, туманы, нередко приходится разделять на составные части.

Методы разделения выбирают в зависимости от агрегатного состояния фаз (газообразной, жидкостной и твердой), а также физических и химических свойств среды (плотность, вязкость, агрессивность и т. д.). Принимаются во внимание капитальные и эксплуатационные расходы.

В зависимости от относительного движения фаз различают два метода разделения: осаждение и фильтрование. В процессе осаждения частицы дисперсной фазы движутся относительно сплошной среды. При фильтровании - наоборот.

Процессы осаждения осуществляются в полях механических сил (гравитационном и центробежном) и в электрическом поле.

Отстаивание является частным случаем процесса осаждения и протекает под действием гравитационной силы. Движущей силой процесса отстаивания является разность между силой тяжести и выталкивающей силой (силой Архимеда).

Отстаивание применяют для грубого разделения суспензий, эмульсий и пылей. Характеризуется низкой скоростью процесса и низким эффектом разделения, т. е. отстаиванием не удается полностью разделить неоднородную систему. В то же время простое аппаратурное оформление процесса и низкие энергетические затраты определяют его широкое применение в различных отраслях промышленности.

Отстаивание проводится в аппаратах, называемых отстойниками периодического, полунепрерывного и непрерывного действия.

С целью увеличения скорости процесса разделения суспензий и эмульсий процесс осаждения проводят под действием центробежной силы в машинах, которые называются центрифугами.

Центрифуги по принципу действия делятся на фильтрующие и отстойные. По характеру протекания процесса разделения отстойные центрифуги в основном аналогичны отстойникам, поэтому они называются отстойными центрифугами.

Процесс разделения суспензий в отстойных центрифугах складывается из стадий осаждения твердых частиц под действием центробежной силы на стенках барабана и уплотнения частиц.

Процесс разделения в центрифугах происходит не только быстрее, но и качественнее, что характеризует степень технического совершенства данного оборудования.

Инженерный расчет процессов разделения лежит в основе правильного подбора оборудования и его эффективного использования.

Пример 1

Выполнить материальный расчет отстойника для разделения неоднородной системы по следующим исходным данным:

Масса исходной суспензии, кг

Продолжительность осаждения, ч

Концентрация вещества дисперсной среды, %

- в системе

- в осветленной жидкости

- во влажном осадке

Плотность вещества дисперсной фазы, кг/м3 ρ1=2200

Плотность вещества дисперсной среды, кг/м3 ρ2=1000

 

 

1. Масса осветленной жидкости:

2. Масса влажного осадка:

кг

или кг.

3. Плотность исходной суспензии:

кг/м3

4. Плотность осветленной жидкости и влажного осадка:

= 1002,19 кг/м3

= 1261,47 кг/м3.

5. Объемы исходной суспензии, осветленной жидкости и влажного осадка:

м3

м3

м3

6. Проверка расчета по балансу объемов:

Vc= Vж + V0 = 4,963 + 0,417 = 5,38 м3.

7. Производительность по осветленной жидкости:

-4 м3

Скорость осаждения

Существует несколько методов расчета скорости осаждения частиц. Обычно под скоростью осаждения понимают скорость движения частицы в среде под действием разности сил тяжести и Архимеда, при условии, что эта разница равна силе сопротивления среды.

Наиболее простой метод расчета скорости по формуле Стокса. Для отстаивания эта формула имеет вид:

где d - размер частицы (диаметр), м;

- вязкость жидкости, Па • с.

Ограниченность применения этой формулы заключается в том, что она позволяет достаточно точно рассчитать скорость только для частиц шарообразной формы и применима в тех случаях, когда режим движения частиц является ламинарным (рис. 2, а), критерий Рейнольдса не превышает 2

Рис. 2. Движение твердого тела в жидкости:

а) ламинарный поток;

б) турбулентный поток;

в) силы, действующие на движущуюся частицу

G- сила тяжести

А - сила Архимеда

R- сила сопротивления среды.

Для расчета скорости при больших числах Рейнольдса и для частиц несферической формы разработан ряд методов. Один из них основан на использовании коэффициента сопротивления ζ, по физическому смыслу являющегося аналогом критерия Эйлера:

где R- сила сопротивления, действующая на движущуюся частицу;

F - площадь проекции частицы на плоскость, перпендикулярную направлению движения.

Скорость определяется по формуле, выводимой из условия равенства сил, действующих на частицу:

Для практического использования этой формулы необходимо предварительно вычислить коэффициент сопротивления:

- для ламинарного режима, когда Re< 2

- для переходного режима (рис. 2, б) при 2 <Re< 500

,

- для турбулентного (рис. 2, б), автомодельного режима, когда Re> 500, коэффициент сопротивления не зависит от критерия Рейнольдса,

= 0,44.

Данный метод позволяет достаточно просто рассчитывать скорость движения частиц при больших значениях критерия Рейнольдса. Неудобством метода является необходимость предварительно задаваться значением скорости для расчета ζ, и поэтому на практике его используют при расчете скоростей движения в автомодельной области, когда Re> 500.

В переходном режиме скорость осаждения удобно рассчитывать, используя критерий Архимеда:

.

В зависимости от величины критерия Архимеда устанавливается в каком режиме будет происходить осаждение.

При условии Аr < 36 будет наблюдаться ламинарный режим и для дальнейшего расчета используется критериальное уравнение:

При условии 36 <Аr< 83000 режим осаждения будет переходным:

Re=0,152Ar0,714.

Если Аr> 83000, то режим - автомодельный турбулентный:

Re=1,74 .

Для последующего расчета скорости движения частицы в жидкости следует воспользоваться формулой

Наряду с описанными выше чисто аналитическими методами существуют методы расчета с использованием графических зависимостей.

Так, критерий Рейнольдса можно определить по графику (рис. 3) в зависимости от предварительно рассчитанного критерия Архимеда. Тем же графиком можно воспользоваться для нахождения критерия Лященко, который является производным от критериев Рейнольдса, Фруда и симплекса плотностей:

Скорость осаждения в этом случае определяют, используя следующую формулу

На графике (рис. 3) нанесены кривые, позволяющие рассчитывать скорости осаждения частиц неправильной формы. Для определения их эквивалентного (условного) размера используют зависимость, позволяющую вести расчет, исходя из объема или массы частицы расчетной величины. При этом под условным размером частицы понимают диаметр шара, объем которого равен объему частицы:

где V4 — объем частицы расчетного размера, м3;

Go - масса частицы, кг.

Рис. 3. Зависимость критериев Re и Ly от критерия Аr

Расчеты скорости движения частицы по приведенным выше методам соответствуют некоторым идеализированным условиям осаждения.

При движении частиц в системах с большой концентрацией следует учитывать поправку на стесненность:

где объемная концентрация частиц в системе.

Действительная скорость осаждения составляет:

Пример 2

Рассчитать скорость отстаивания частиц в системе по данным примера 1 с использованием следующих дополнительных данных:

Расчетный размер осаждаемых частиц, мкм d= 25

Вязкость дисперсной среды, Па*с 0,8937*10-3

1 .Скорость отстаивания по формуле Стокса:

м/с.

2. Критерий Рейнольдса:

Полученное значение ниже критического (Re= 2), это говорит о том, что режим ламинарный и формула Стокса применена обоснованно.

3. Поправка на стесненность движения.

Предварительно вычисляем объемную концентрацию системы:

Поправка составит:

=0,8831.

4. Действительная скорость осаждения:

м/с.

Пример 3

В условиях примеров 1 и 2 рассчитать геометрические размеры цилиндрического отстойника периодического действия.

1. Поверхность осаждения:

м2

2. Полный геометрический объем, принимая к3 = 0,9:

м3

3. Диаметр аппарата:

м.

4. Высота жидкости в цилиндрической части при = 45°:

м.

5. Полная высота цилиндрической части:

м.

6. Высота слоя осадка.

Объем днища

м3

меньше объема осадка. Осадок будет заполнять все днище и некоторый объем в цилиндрической части. Высота осадка в коническом днище:

м3

Пример 4

В условиях предыдущих примеров рассчитать отстойник полунепрерывного действия.

1. Геометрические размеры отстойника:

Длину принимаем l= 2 м, ширина составит:

м.

Соотношение длины и ширины

2. Толщина слоя движущейся жидкости:

м.

3. Продолжительность пребывания жидкости в отстойнике:

4. Скорость движения жидкости в слое:

5. Объем слоя движущейся жидкости составит:

м3.

Пример 5

Рассчитать осадительную центрифугу для разделения суспензии по данным примеров 1 и 2.

Диаметр барабана ротора, м Dб = 0,8

Скорость вращения, об/ мин n = 1000

Коэффициент загрузки К3 = 0,5

1. Радиус барабана:

м.

2. Средний расчетный радиус загрузки:

м.

3. Фактор разделения:

4. Критерий Архимеда для центробежного осаждения:

Режим осаждения переходный, так как 36 <Re< 84000.

5. Критерий Рейнольдса:

6. Средняя скорость движения единичной частицы:

м/с.

7. Средняя скорость осаждения:

= 0,133*0,8831 = 0,117 м/с.

8. Продолжительность осаждения:

9. Продолжительность одного цикла.

Время вспомогательных операций принимаем равным 1 минуте.

=1,001+60=61,001 с

10. Толщина слоя осадка в барабане (отношение объема осадка к объему суспензии в барабане принимается по примеру 1):

=7,828*10-3 м.

ТЕПЛОВЫЕ ПРОЦЕССЫ

ВВЕДЕНИЕ

В технологических процессах мясной и молочной промышлен­ности широко применяется тепловая обработка сырья, которая проводится в теплообменных аппаратах. Теплообменными аппара­тами называются устройства, в которых происходит теплообмен между рабочими средами независимо от его технологического назна­чения.

Теплообменными аппаратами являются конденсаторы, подогре­ватели, пастеризаторы и другие аппараты технологического и энергетического назначения.

Теплообменники можно классифицировать по основному назна­чению, по способу передачи тепла, виду теплообмена, свойствам рабочих сред и тепловому режиму.

По основному назначению различают теплообменники и реак­торы. В теплообменниках нагрев является основным процессом, а в реакторах - вспомогательным.

По способу передачи тепла теплообменные аппараты разде­ляются на две группы: аппараты смешения и поверхностные аппараты. В аппаратах смешения процесс теплообмена осуществляется за счет непосредственного контакта и смешения жидких или газооб­разных теплоносителей. В поверхностных аппаратах передача тепла от одной рабочей среды к другой осуществляется через твердую стенку из теплопроводного материала.

Поверхностные теплообменники делятся на регенеративные и рекуперативные. В регенеративных аппаратах теплоносители по­переменно соприкасаются с одной и той же поверхностью нагрева, которая, соприкасаясь вначале с "горячим" теплоносителем, на­гревается, а затем, соприкасаясь с "холодным" теплоносителем, отдает ему свое тепло. В рекуперативных аппаратах передача тепла между средами осуществляется через стенку.

В зависимости от вида рабочих сред различают теплооб­менники газовые (теплообмен между газовыми средами) и паро­газовые.

Наибольшее распространение в качестве теплоносителей по­лучили водяной пар, горячая вода и дымовые газы.

По тепловому режиму различают аппараты с установившимся и с нестационарным процессами.

В мясной и молочной промышленности наиболее широко приме­няются рекуперативные теплообменные аппараты ж аппараты смеше­ния различных типов и конструкций.

I. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

При выполнении геометрического расчета трубчатого тепло­обменника рассчитываются те же геометрические размеры, которые можно определить по исходным данным, а также по принятым в процессе расчета геометрическим величинам. Геометрические раз­меры, расчет которых связан с применением теплотехнических величин, определяется в тепловом расчете.

Основной расчетной формулой, связывающей заданную произво­дительность по жидкости, протекающей в трубах, с принимаемыми геометрическими размерами и скоростью, является формула pacxoда

где - секундный расход,м3/с;

- внутренний диаметр трубки, м;

- число труб в ходу;

- скорость движения жидкости в трубах ,м/с

При заданной производительности по нагреваемой жидкости расчет производится в следующем порядке.

1.1. Определяется секундный объемный расход жидкости (если задан часовой расход по массе)

м3

где - часовой расход, кг/час;

- плотность воды, кг/м3.

1.2. Определяется требуемое число труб в ходу

Скорость движения жидкости по трубам принимается в пре­делах 0,3-1,5 м/с, при движении по трубам газа = 5-10 м/с. Диаметр нагревательной трубки принимается в зависимости от производительности (рекомендуется (20-30)*10-3 м).

1.3. Определяется требуемое число труб в пучке теплообмен­ника с учетом числа ходов

Число ходов ( если не задано по заданию) чаще всего при­нимают равным 1,2,4 и реже 6 и 12. Многоходовые теплообменники применяют для нагревания жидкостей на большие перепады темпе­ратур. Обычно при нагреве воды на I ход можно принять 10-30 градусов температурного перепада. Чем больше ходов в теплооб­меннике, тем он более компактен, удобен в эксплуатации и мон­таже. Если теплообменник рассчитывается как конденсатор, а не как нагреватель жидкости, в нем предусматривается только I ход.

1.4. Определяется действительное число труб в теплообменнике с учетом их рационального размещения. Для этого вычерчивается расчетная схема поперечного сечения пучка. При этом принимается чаще всего схема размещения труб по правиль­ным шестиугольникам ( см. табл. нормалей).

1.5. Определяется диаметр пучка труб

где - число труб по диагонали шестиугольника

t - шаг между трубами, м; t = .(при закреплении труб в решетке путем развальцовки; = 1,3-1,5, при сварке =1,25);

- наружный диаметр трубы, м; =

м;

t0 - зазор между крайней трубой в диагонали пучка и кожухом, принимаемый конструктивно так, чтобы

t0 ˃ (t - dнар)

Полученный диаметр обычно увеличивают до ближайшего числа, рекомендуемого нормалями на обечайки аппаратов. Если при этом затвор окажется во много раз превосходящим размер t- , целесообразно несколько увеличить или сделать пересчет диаметра.

1.6. Определяется диаметр патрубка, подводящего жидкость

м,

где - скорость жидкости в патрубке, принимаемая несколько большей, чем в трубах, м (рекомендуемая =1-2,5 м/с).

1.7. Уточняется скорость движения жидкости в трубах

= м/с

где - действительное число труб в ходу с учетом их рационального размещения.

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ

В результате выполнения теплового расчета определяются расчетные характеристики процесса, а также те размеры аппарата, которые зависят от них. Основные расчетные зависимости, исполь­зуемые здесь - уравнение теплопередачи и формулы тепловой нагрузки.

2.1. Тепловая мощность теплообменника (тепловая нагрузка) по нагреваемой жидкости (рассчитывается, если задано G)

Вт

где С - теплоемкость жидкости при ее средней температуре, Дж/кг К;

-производительность, по нагреваемой жидкости, кг/с:

- температуры жидкости на входе и выходе, °С по конденсирующемуся пару ( рассчитывается, если задано D)

Q=D(i- ,

где D - производительность по пару, кг/с;

i - энтальпия пара, Дж/кг;

ск- теплоемкость конденсата, Дж/ (кг*К),

tк- температура конденсата, °С (принимается на нес­колько градусов ниже температуры конденсации пара)

2.2 Определяется средняя разность температур при конденсации пара при нагреве жидкости

где t nаp - температура конденсации пара (температура насыщения), °C.

Если разности tпар- t1 и tпар -t2 отличаются по величине менее, чем в 2 раза, для расчета допускается вычислить среднюю арифметическую разность

2.3. Вычисляется коэффициент теплоотдачи от пара стенке:

а) для вертикальной трубы

Вт/(м2*К)

где - коэффициент физических констант;

-плотность, кг/м;

- коэффициент теплопроводности, Вт/(м*К);

- динамическая вязкость, Па*с;

r - удельная теплота конденсации пара, Дж/кг;

разность температур конденсации и стенки трубы, °К;

Н - высота трубы, м.

б) для горизонтальной трубы

где - наружный диаметр трубы, м.

Коэффициент А обычно определяют по температуре пленки конденсата tпл= tпар- , принимая =10+ 30 К. Удельная теплота конденсации принимается по температуре пара по таблице.

Выбор обычно бывает затруднен и требует многократного пересчета, в связи с чем целесообразно заранее рассчитать для 4-6 значений к в пределах 10+30°К по формулам

или

При этом параметр А берется для средней температуры пленки, принимая температуру пленки на 5-15°С ниже температуры пара, и предварительно вычисляется числитель. Далее рассчитывается тепловая нагрузка по теплоотдаче от пара стенке для ряда принятых перепадов температур

или

2.4. Вычисляется коэффициент теплоотдачи от стенки трубы движущейся жидкости. Для интенсификации процесса в теплообмен­никах - нагревателях движение жидкости осуществляется в тур­булентном режиме ( Rе > 104). При этом условии

Для расчета по этой формуле следует предварительно определить критерии Рейнольдса и Прандтля

где - кинематический коэффициент вязкости жидкости, м2/с;

wд- действительная скорость движения жидкости по трубам, м/с;

- внутренний диаметр труб, м;

- плотность жидкости, кг/м3

- динамическая вязкость жидкости, Па*с:

Pr=

где С - теплоемкость жидкости, Дж/кг*К;

- коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/м*К.

Параметры жидкости С, берутся по средней температуре жидкости или . Критерий Прандтля не зависит от кинетических характеристик и может быть найден по таблице. Аналогично находится и критерий Прандтля для параметров жидкости при температуре стенки. Темпе­ратура стенки со стороны жидкости берется выше средней температуры жидкости на 10+40 К. Следует заметить, что эта температура не может быть выше температуры стенки, принятой со стороны пара при вычислении .

2.5. Определяется коэффициент теплопередачи через стенку формуле

Вт/(м2*К)

где - коэффициенты теплопроводности материала стенки и накипи, Вт/(м*К);

- толщины стенки трубы и накипи (загрязнения),м.

Данная формула выведена для случаев теплопередачи через плоскую стенку, однако она применяется и для цилиндрических стенок, у которых . В этом случае ошибка не превышает нескольких процентов.

При выполнении многовариантного расчета следует рассчи­тать термическое сопротивление стенки без учета теплоотдачи со стороны пара, полагал α2 постоянным

Далее рассчитывается ряд значений тепловой нагрузки по Формуле

Результаты вычислений q1 и qст для принятых значений tст вно­сятся в обобщающую таблицу

tст            
q1            
qст            

 

По результатам расчета строится график q по ко­торому находится действительное значение tст. д.при условии равенства .

Для определения коэффициента теплопередачи можно воспользоваться значением q= - взятым из таблицы или по гра­фику.

Для точного расчета коэффициента теплопередачи следует сначала определить величину α1 по формуле пункта 2.3, подставив в нее значение температуры стенки, найденное по гра­фику.

После этого рассчитывается величина коэффициента тепло­передачи по формуле пункта 2.5.

2.6. Рассчитывается поверхность теплопередачи

, м2

2.7. Рассчитывается длина пути, проходимого жидкостью по трубам (общая длина ходов)

L=

где dт - расчетный диаметр теплопередачи, принимаемый

при равным

при равным

при равным

2.8. Определяется длина одного хода

Эта длина для вертикальных аппаратов должна соответствовать высоте поверхности Н.

2.9. Проверка предварительно принятых температур стенки со стороны пара (выполняется обязательно, если ведется одновариантный расчет с пересчетом) ,

со стороны жидкости

Если подбор tст.д производился не графическим способом и разность температур в формулах п. 2.9 более чем на 10% отли­чается от ранее принятой Δt, то требуется пересчет со зна­чениями температур стенки, определенными по формулам п. 2.9.

2.10. Ориентировочный расход пара

D=

где К - коэффициент запаса, принимаемый 1,15+1,2;

i - энтальпия пара, находимая по его давлению, Дж/кг;

С - теплоемкость конденсата, Дж/кг*К.

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

При выполнении гидродинамического расчета определяются потери давления в аппарате при прохождении через него жидко­сти и расход мощности на ее транспортировку.

4.1. Определяется коэффициент гидравлического трения в трубах; Для турбулентного режима Re>10000 при неизотермическом течении

Формула не применима для ламинарного и промежуточного ре­жимов течения. Для расчетов в этих режимах следует воспользо­ваться учебником.

4.2. Рассчитывается коэффициент потерь давления по длине труб теплообменника

где - длина дуги проходимого жидкостью по трубам, м

- внутренний диаметр трубы.

4.3.Коэффициент местного сопротивления на входе в трубную решетку определяется по таблицам в зависимости от соотношения площадей

4.4. Рассчитывается коэффициент местного сопротивления на выходе из нагревательных труб

4.5. Коэффициент местного сопротивления на входе в штуцер может быть принят 0,5, так как соотношение площадей штуцера и распределительной коробки достаточно велико, однако этот коэффициент в расчете потерь давления должен быть с поправкой на изменение скорости в штуцере

4.6. Коэффициент местного сопротивления на выходе из шту­цера принимается по тем же соображениям равным 1,0 и умножается на поправку

4.7. Определяется сумма местных сопротивлений

В формуле не учтены коэффициенты местных сопротивлений при поворотах жидкости на 180° при переходе из хода в ход и на 90° при переходе из штуцера в трубы в связи о тем, что скорость течения жидкости в распределительных коробках значительно меньше скорости в трубах и не может быть строго рассчитана.

4.8, Определяется через теплообменник жидкости

Па.

4.9. Определяется расход мощности на транспортировку кости через теплообменник

Вт.

ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Экономический расчет позволяет определить оптимальные параметры работы аппарата, для вычисления которых следует произвести многовариантный расчет аппарата, задаваясь различной скоростью течения жидкости по трубам, и для каждого варианта рассчитать стоимость эксплуатации аппарата.

5.1. Определяется стоимость амортизации и ремонта

руб/год,

где - стоимость I м2 поверхности теплопередачи, руб;

a - годовая норма амортизации и ремонта аппарата.

5.2. Стоимость затрат электроэнергии на транспортировку жидкости через теплообменник

руб/год,

где Рэ - стоимость I квт/час электроэнергии, руб/кВт*ч;

Q - число часов работы аппарата в сутки, час;

Z - число рабочих суток в году;

- к.п.д. электродвигателя и насоса.

5.3. Общая стоимость эксплуатации

Р = Р0 + Рэ, руб/год.

При многовариантном расчете общая стоимость рассчитывается многократно для всех режимов работы аппарата, после чего строится график Р=f(wd) и по минимуму на нем находится оптимальное значение скорости движения жидкости. Ориентировочно оптимальную скорость при условии турбулентного течения можно оценить по формуле

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Рассчитать вертикальный 4-ходовой: (Z=2) кожухотрубный теплообменник для нагревания Gчас = 40000 кг/час молока = 10°C до =80°C . Теплоносителем является водяной насыщенный пар с давлением Р = 0,3МПа.

I. Геометрический расчет

1. Определяем секундный объемный расход молока (1.1)

,

кг/м3 по °С

Принимаем °С

м3/сек.

2. Определяем требуемое число труб в ходу (п. 1,2).

Принимаем W= 0,8 м/сек, = 2,1, см = 0,21 м

3. Определяем требуемое число труб в пучке теплообменннка (при Z=4) (п.1.3.)

nn=nх*Z

4. Действительное число труб в теплообменнике с учетом их рационального размещения выбираем по табл. ХХХУ [Л.2].Общее число труб в пучке без учета сегментов =169 ( =15), - число труб по диагонали шестиугольника. Принимаем, что перего­родка в верхней крышке располагается по диагонали, в нижней - по нормали, тогда С учетом сегментов = 37+3=40 (трубы, попавшие под перегородку, функционировать не будут)

5. Определяем внутренний диаметр кожуха теплообменника

шаг между трубами

6. Определяем диаметр патрубка, подводящего молоко

Принимаем м/сек

м

7. Уточняем действительную скорость движения молока в трубах

м/сек

2. Тепловой расчет

1. Тепловая нагрузка теплообменника по нагреваемой жидкости





Рекомендуемые страницы:


Читайте также:

  1. I. Фаза накопления отклонений объекта от нормального протекания процесса.
  2. II.4. Особенности процесса социализации в маргинальный переходный период.
  3. VII.3. Социально-педагогическая превенция процесса криминализации неформальных подростковых групп.
  4. XVII ВЕК В ИСТОРИИ ЗАПАДНОЙ ЕВРОПЫ И РОССИИ. ОСОБЕННОСТИ РОССИЙСКОГО ИСТОРИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА И ЕГО ФАКТОРЫ
  5. А. В процессе плавления. Б. В процессе отвердевания. В. Одинакова в обоих процессах.
  6. АВТОМАТИКА И АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ПРОЦЕССАМИ
  7. Адаптация или разработка системы непрерывного контроля и улучшения процесса. Реинжиниринг процессов
  8. Анализ процесса подачи баланса и силовые факторы при рубке древесины в рубительной машине.
  9. АСР процесса газовой абсорбции.
  10. АСУ технологическими процессами и производством
  11. Безопасная среда для участников лечебно-диагностического процесса
  12. Взаимоотношения следователя с участниками процесса


Последнее изменение этой страницы: 2016-03-17; Просмотров: 1171; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2019 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.078 с.) Главная | Обратная связь