Определение потребности в топливе для производства теплоты

⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 6

КПД котла КВ-ГМ-20

где η –КПД котла КВ-ГМ-20. Так как в котельной установлены одинаковые котлы, то средне-взвешенный КПД котельной:

Удельный расход условного топлива

[1, 5 стр.10]

потребность в условном топливе для выработки теплоты в котельной

[11, 5 стр.21]

где Q_выр- количество тепловой энергии, необходимой для покрытии тепловой нагрузки Гкал/ч, табл.4.

Полная потребность в газовом топливе для котельной

[12, 5 стр.21]

где Э – калорийный эквивалент, средние значения которого для перевода натурального топлива в условное: Э=7950/7000=1, 14 [13, 5 стр.96] закиров

Для 2-х котлов КВ-ГМ-20 при номинальной нагрузке расход топлива (газ) составляет: В=700м³/ч*2=1400 м³/ч при Q^р_н=7950 ккал/м³, где 700 м³/ч – принимается из табл.10.

4.4. Расчет КПД нетто котлоагрегатаКВ-ГМ-20

Величина КПД нетто котла определяется по формуле:

где η _бр – КПД котла брутто, %;

q_СН – расход теплоты на собственные нужды котельной, %.

Коэффициент полезного действия нетто имеет значение:

а) КВ-ГМ-20:

где – КПД брутто котла КВ-ГМ-20, %.

4.5. Тепловой баланс водогрейных котловКВ-ГМ-20

При работе котла все поступившее в него тепло расходуется на выработку полезного тепла, содержащегося в горячей воде, и на покрытие имеющихся тепловых потерь. Между поступившим и покинувшим котельный агрегат теплом должно существовать равенство. Поступившее в котельный агрегат тепло называют располагаемым теплом. Тепло, покинувшее котлоагрегат, представляет собой сумму полезного тепла и тепловых потерь .

Тепловой баланс котельной установки, как и любого другого теплотехнического оборудования, характеризуется равенством между приходом теплоты и расходом теплоты. Тепловой баланс составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива, или на 1 м³ газа применительно к установившемуся тепловому состоянию котла. Уравнение теплового баланса запишется следующим образом:

где - количество теплоты поступившие в котельный агрегат, ккал/ч;

- количество теплоты, покинувшее котлоагрегат, ккал/ч.

Теплота, поступившая в котлоагрегат:

где - теплотворная способность топлива (калорийность), ккал/м³;

- физическая теплота топлива, учитывается лишь в том случае если топливо до поступления в котел дополнительно подогревается, ккал/м³.

- физическое тепло воздуха, необходимого на горение, ккал/м³; Физическое тепло воздуха учитывается лишь при подогреве его вне котлоагрегата, за счет постороннего источника тепла.

Теплота покинувшая котлоагрегат:

где – тепло, полезно использованное в котле на получение горячей воды, ккал/м³;

– потери тепла с уходящими газами, ккал/м³;

– потери тепла от химической неполноты сгорания топлива, ккал/м³;

– потери тепла в окружающую среду, ккал/м³.

В нашем случае будут отсутствовать физическое тепло воздуха и физическое тепло топлива, так как ни воздух, ни топливо вне котлоагрегата не подогреваются.

Тогда уравнение теплового баланса для котельного агрегата при сжигании 1 м³ газообразного топлива можно представить следующим образом:

ккал/м³,

В располагаемое тепло , приходящееся на 1 м³ топлива, входит тепло, вносимое в топку самим топливом, но так как величина физического тепла топлива исключительно мала и не превышает 0, 1 % теплоты сгорания топлива, ее обычно исключают и принимают .

Разделив каждый член левой и правой частей уравнения на и умножив его на 100, получается тепловой баланс в процентах от теплоты сгорания:

где

Составим тепловой баланс котла КВ-ГМ-20:

следовательно

где =220 м³/ч- расход газообразного топлива на выработку теплоты принимается по табл. 10

;

Тогда уравнение теплового баланса для котла КВ-ГМ-20

имеет вид:

5565=4952, 85+604, 73+7, 418

5565=5565Мкал/ч

Таким образом, по результатам составления теплового баланса котлов определены значения потерь теплоты с уходящими газами, потери теплоты от химического недожога и в окружающую среду, а также – величина полезно использованной тепловой энергии. Составление теплового баланса позволяет проанализировать эффективность использования сжигаемого топлива. В котлах КВГМ-20 топливо сжигается эффективно.

Заключение

В настоящее время актуальная задача – оптимальный выбор источников тепла по теплофикационным нагрузкам и совершенствование систем транспорта и распределения теплоты по объектам в направлении:

· расширения диапазона безопасных гидравлических режимов;

· снижение потерь сетевой воды при авариях на теплопроводах;

· обеспечение автономной, независимой от тепловой сети циркуляции воды в системах теплопотребления;

· более широкого использования автоматического группового и местного регулирования в дополнение к центральному регулированию, внедрение систем дистанционного контроля и телеуправления.

Начальные затраты на сооружение теплоснабжающих систем, а также эксплуатационные расходы на транспорт и распределение теплоты непосредственно зависят от удельного расхода сетевой воды на единицу тепловой нагрузки системы.

Известны следующие основные пути снижения удельного расхода сетевой воды:

· повышение расчетной температуры в подающих трубопроводах до экономически оправданного уровня;

· снижение температуры сетевой воды в обратных трубопроводах, т. е. более глубокое использование энтальпии теплоносителя в теплоиспользующих установках у потребителей за счет:

повсеместного внедрения местного автоматического регулирования всех видов тепловых нагрузок последовательного включения теплопотребляющих установок, которые могут использовать теплоноситель различного потенциала, экономически оправданного увеличения поверхностей нагрева теплоиспользующих установок у потребителей и других мероприятий.

Важное значение имеет повышение технического уровня тепловых сетей. Все элементы тепловой сети должны быть равнопрочны и обеспечивать качественную работу системы теплоснабжения 25–30 лет.

Основной путь повышения надежности и долговечности тепловых сетей–защита от коррозии стальных труб, которые являются главным элементом теплопроводов, транспортирующих теплоту от источников до потребителей. Защита поверхности труб–более сложная задача, которая должна решаться с использованием множества технологических приемов:

· проведения мероприятий, исключающих доступ воды к наружной поверхности труб;

· нанесение антикоррозионных покрытий;

· применение наземных способов укладки теплопроводов.

Значительный прогресс в повышении надежности тепловых сетей и снижения затрат при эксплуатации может быть достигнут при установке на теплопроводах сильфонных компенсаторов температурных деформаций вместо сальниковых компенсаторов, применяемых до сих пор.

Необходимо также повысить качество тепловой изоляции теплопроводов для снижения тепловых потерь.

Список использованной литературы

1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. М.: Высшая школа, 1999г.

2. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергоатомиздат. 1989. 488 с.

3. Эстеркин Р.И. Котельные установки. Дипломное и курсовое проектирование. Л.: Энергоатомиздат, 1989. 280 с.

4. Соловьев Ю.П. Проектирование крупных центральных котельных для комплекса тепловых потребителей. М.: Энергия, 1976 г.

5. СНиП 2.04.07-86 Тепловые сети. М.: Минстрой России, ГП ЦПП, 1994 г.

6. СНиП 11-35-76. Котельные установки. Нормы проектирования. М.: Госстрой СССР. 1977. 49 с.

7. СНиП. Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Госстрой России, ГУП ЦПП, 1999 г.

8. Киселев Н.А. Котельные установки, Москва, 1975.

9. Методические по выполнению курсовой работы «Источники и системы теплоснабжения», Альметьевск, 2006.

10. Наладка систем централизованного теплоснабжения: Справ.пособие / И.М.Сорокои, А.И.Кузнецов, - М.: Стройиздат, 1979.-222

⇐ Предыдущая 1 2 3 4 56