Предельные деформации основания
| Сооружения
| Относительная разность ∆ s/L осадок
| Крен iu
| Средняя Su или
максимальная
Smax, u (в скобках)
осадка, см
| | 1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:
– железобетонным
– стальным
|
0, 002
0, 004
|
–
–
|
(8)
(12)
| | 2. Здания и сооружения, в конструкции которых не возникают усилия от неравномерных осадок
| 0, 006
| –
| (15)
| | 3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами:
– из крупных панелей
– из крупных блоков или кирпичной кладки без армирования
– то же с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов
| 0, 0016
0, 002
0, 0024
| 0, 005
0, 0005
0, 005
|
| | 4. Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций:
– рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите
– то же, сборной конструкции
– отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции
– то же, сборной конструкции
– отдельно стоящее рабочее здание
|
–
–
–
–
–
|
0, 003 0, 003
0, 004 0, 004 0, 004
|
| | 5. Дымовые трубы высотой H, м:
H ≤ 100
100 < H ≤ 200
|
–
–
|
0, 005 1/(2H)
|
| | 200< H ≤ 300
| –
| 1/(2H)
|
| | H > 300
| –
| 1/(2H)
|
| | 6. Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме
|
|
|
| | указанных в пп. 4 и 5
| –
| 0, 004
|
| | 7. Антенные сооружения связи:
|
|
|
| | – стволы мачт заземления
| –
| 0, 002
|
| | – то же, электрические изолированные
| –
| 0, 001
|
| | – радиобашни
| 0, 002
| –
| –
| | – башни коротковолновых радиостанций
| 0, 0025
| –
| –
| | – башни (отдельные блоки)
| 0, 001
| –
| –
| | 8. Опоры воздушных линий электропередачи:
– промежуточные прямые
– анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств
– специальные переходные
|
|
|
| | 0, 003
| 0, 003
| –
| |
|
|
| |
|
| –
| | 0, 0025
| 0, 0025
| –
| | 0, 002
| 0, 002
| –
| Примечания: 1. Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в п.3, принимаются равными 0, 5Su.
2. При определении относительной разности осадок, в п. 8 за L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками – расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.
3. Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0, 1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20 %.
4. Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25 % и относительную неравномерность осадок (относительный выгиб) здания в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в таблице.
5. Для сооружений, перечисленных в пп. 2, 3, с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допускается увеличивать в 1, 5 раза.
6. На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций основания, отличные от указанных в таблице.
Таблица П.1.10
Средние значения коэффициента Пуассона ν и коэффициента β
| Грунт
| ν
| β
| | Песок и супесь
| 0, 3
| 0, 74
| | Суглинок
| 0, 35
| 0, 62
| | Глина
| 0, 42
| 0, 4
|
Таблица П.1.11
Значения коэффициента kd для песков (кроме рыхлых) и пылевато-глинистых
| Коэффициент пористости e и показатель текучести IL
| Значения kd при фундаментных плитах
|
прямоугольных
| с угловыми вырезами
| | e≤ 0, 5 и IL ≤ 0
| 1, 3
| 1, 3
| | e =0, 6 и IL = 0, 25
| 1, 15
| 1, 15
| | e ≥ 0, 7 и IL ≥ 0, 5
| 1, 0
| 1, 15
| Примечания:
1. При промежуточных значениях e и IL коэффициент kd принимается по интерполяции.
2. Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учитывает повышение R на 15 %.
Таблица П.1.12
Значение kd 1 для прерывистого фундамента
| Расчетная ширина ленточного фундамента, м
| Ширина прерывистого фундамента, м
| kd 1
| |
| 1, 2
| 1, 09
| | 1, 1
| 1, 2
| 1, 1
| | 1, 3
| 1, 4
| 1, 07
| | 1, 5
| 1, 6
| 1, 11
| | 1, 7
| 2, 0
| 1, 18
| | 1, 8
| 2, 0
| 1, 17
| | 1, 9
| 2, 0
| 1, 09
| | 2, 1
| 2, 4
| 1, 18
| | 2, 2
| 2, 4
| 1, 13
| | 2, 3
| 2, 4
| 1, 1
| | 2, 5
| 2, 8
| 1, 17
| | 2, 6
| 2, 8
| 1, 13
| | 2, 7
| 2, 8
| 1, 12
| | 2, 9
| 3, 2
| 1, 15
| | 3, 0
| 3, 2
| 1, 13
| | 3, 1
| 3, 2
| 1, 1
| Таблица П.1.13
Предельные значения величины относительного эксцентриситета
вертикальной нагрузки на фундамент ε u
| ε u
| Конструктивные особенности зданий
| | 1/10
| Производственные здания с мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше; открытые крановые эстакады с кранами грузоподъемностью более 15 т; высокие сооружения (трубы, здания башенного типа); во всех случаях, когда расчетное сопротивление грунтов основания R< 150 кПа.
| | 1/6
| Остальные производственные здания с мостовыми кранами и открытые крановые эстакады.
| | 1/4
| Бескрановые здания, а также производственные здания с подвесным крановым оборудованием.
| Таблица П.1.14
Значения коэффициента kc
| Относительная толщина слоя ζ 1 =2× H/b
| kc
| | 0 < ζ 1 ≤ 0, 5
| 1, 5
| | 0, 5 < ζ 1 ≤ 1
| 1, 4
| | 1 < ζ 1 ≤ 2
| 1, 3
| | 2 < ζ 1 ≤ 3
| 1, 2
| | 3 < ζ 1 ≤ 5
| 1, 1
| | ζ 1 > 5
| 1, 0
| Таблица П.1.15
Значения коэффициента km
| Ширина фундамента, м
| km при среднем значении E, МПа
|
< 10
| ≥ 10
| | b > 10
|
|
| | 10 ≤ b ≤ 15
|
| 1, 35
| | b > 15
|
| 1, 5
| Таблица П.1.16
Значения коэффициента k
| ξ = 2z/b
| α для фундаментов
| | круглых
| прямоугольных с соотношением сторон η =l/b
| ленточных
(η > 10)
| | 1, 0
| 1, 4
| 1, 8
| 2, 4
| 3, 2
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| 0, 000
| | 0, 4
| 0, 090
| 0, 100
| 0, 100
| 0, 100
| 0, 100
| 0, 100
| 0, 100
| 0, 104
| | 0, 8
| 0, 179
| 0, 200
| 0, 200
| 0, 200
| 0, 200
| 0, 200
| 0, 200
| 0, 208
| | 1, 2
| 0, 266
| 0, 299
| 0, 300
| 0, 300
| 0, 300
| 0, 300
| 0, 300
| 0, 311
| Продолжение табл. П.1.16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | 1, 6
| 0, 348
| 0, 380
| 0, 394
| 0, 397
| 0, 397
| 0, 397
| 0, 397
| 0, 412
| | 2, 0
| 0, 411
| 0, 446
| 0, 472
| 0, 482
| 0, 486
| 0, 486
| 0, 486
| 0, 511
| | 2, 4
| 0, 461
| 0, 499
| 0, 538
| 0, 556
| 0, 565
| 0, 567
| 0, 567
| 0, 605
| | 2, 8
| 0, 501
| 0, 542
| 0, 592
| 0, 618
| 0, 635
| 0, 640
| 0, 640
| 0, 687
| | 3, 2
| 0, 532
| 0, 577
| 0, 637
| 0, 671
| 0, 696
| 0, 707
| 0, 709
| 0, 763
| | 3, 6
| 0, 558
| 0, 606
| 0, 676
| 0, 717
| 0, 750
| 0, 768
| 0, 772
| 0, 831
| | 4, 0
| 0, 579
| 0, 630
| 0, 708
| 0, 756
| 0, 796
| 0, 820
| 0, 830
| 0, 892
| | 4, 4
| 0, 596
| 0, 650
| 0, 735
| 0, 789
| 0, 837
| 0, 867
| 0, 883
| 0, 949
| | 4, 8
| 0, 611
| 0, 668
| 0, 759
| 0, 819
| 0, 873
| 0, 908
| 0, 932
| 1, 001
| | 5, 2
| 0, 624
| 0, 683
| 0, 780
| 0, 834
| 0, 904
| 0, 948
| 0, 977
| 1, 050
| | 5, 6
| 0, 635
| 0, 697
| 0, 798
| 0, 867
| 0, 933
| 0, 981
| 1, 018
| 1, 095
| | 6, 0
| 0, 645
| 0, 708
| 0, 814
| 0, 887
| 0, 958
| 1, 011
| 1, 056
| 1, 138
| | 6, 4
| 0, 653
| 0, 719
| 0, 828
| 0, 904
| 0, 980
| 1, 031
| 1, 090
| 1, 178
| | 6, 8
| 0, 661
| 0, 728
| 0, 841
| 0, 920
| 1, 000
| 1, 065
| 1, 122
| 1, 215
| | 7, 2
| 0, 668
| 0, 736
| 0, 852
| 0, 935
| 1, 019
| 1, 088
| 1, 152
| 1, 251
| | 7, 6
| 0, 674
| 0, 744
| 0, 863
| 0, 948
| 1, 036
| 1, 109
| 1, 180
| 1, 285
| | 8, 0
| 0, 679
| 0, 751
| 0, 872
| 0, 960
| 1, 051
| 1, 128
| 1, 205
| 1, 316
| | 8, 4
| 0, 684
| 0, 757
| 0, 881
| 0, 970
| 1, 065
| 1, 146
| 1, 229
| 1, 347
| | 8, 8
| 0, 689
| 0, 762
| 0, 888
| 0, 980
| 1, 078
| 1, 162
| 1, 251
| 1, 376
| | 9, 2
| 0, 693
| 0, 768
| 0, 896
| 0, 989
| 1, 089
| 1, 178
| 1, 272
| 1, 404
| | 9, 6
| 0, 697
| 0, 772
| 0, 902
| 0, 998
| 1, 100
| 1, 192
| 1, 291
| 1, 431
| | 10, 0
| 0, 700
| 0, 777
| 0, 908
| 1, 005
| 1, 110
| 1, 205
| 1, 309
| 1, 456
| | 11, 0
| 0, 705
| 0, 786
| 0, 922
| 1, 022
| 1, 132
| 1, 233
| 1, 349
| 1, 506
| | 12, 0
| 0, 710
| 0, 794
| 0, 933
| 1, 037
| 1, 151
| 1, 257
| 1, 384
| 1, 550
|
Примечание: при промежуточных значениях ξ и η коэффициент α определяется по интерполяции
Таблица П.1.17
Значение коэффициентов несущей способности k определяется по интерполяции
| Угол внутреннего трения грунта, φ 10
| Обозначение коэффициента
| Значения коэффициентов для угла наклона
к вертикали равнодействующей нагрузки δ º
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| Nγ
|
1, 00
5, 14
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 0, 2
1, 57
6, 49
| (0, 05)
(1, 26) δ 1=4, 9 º
(2, 93)
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 0, 6
2, 47
8, 34
| 0, 42
2, 16
6, 57
| (0, 12)
(1, 60) δ 1=9, 8 º
(3, 38)
| –
| –
| –
| –
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 1, 35
3, 94
10, 98
| 1, 02
3, 45
9, 13
| 0, 61
2, 84
6, 88
| (0, 21)
(2, 06) δ 1=14, 5 º
(3, 94)
| –
| –
| –
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 2, 88
6, 40
14, 84
| 2, 18
5, 56
12, 53
| 1, 47
4, 64
10, 02
| 0, 82
3, 64
7, 26
| (0, 36)
(2, 69) δ 1 =8, 9º
(4, 65)
| –
| –
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 5, 87
10, 66
20, 72
| 4, 50
9, 17
17, 53
| 3, 18
7, 65
14, 26
| 2, 00
6, 13
10, 99
| 1, 05
4, 58
7, 68
| (0, 58)
(3, 60) δ 1=22, 9º
(5, 58)
| _
| _
| _
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 12, 39
18, 40
30, 14
| 9, 43
15, 63
25, 34
| 6, 72
12, 94
20, 68
| 4, 44
10, 37
16, 23
| 2, 63
7, 96
12, 05
| 1, 29
5, 67
8, 09
| (0, 95)
(4, 95) δ 1=26, 5º
(6, 85)
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 27, 50
33, 30
46, 12
| 20, 58
27, 86
38, 36
| 14, 63
22, 77
31, 09
| 9, 79
18, 12
24, 45
| 6, 08
13, 94
18, 48
| 3, 38
10, 24
13, 19
| (1, 60)
(7, 04) δ 1=29, 8 º
(8, 63)
| –
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 66, 01
64, 19
75, 31
| 48, 30
52, 71
61, 63
| 33, 84
42, 37
49, 31
| 22, 56
33, 26
38, 45
| 14, 18
25, 39
29, 07
| 8, 26
18, 70
21, 10
| 4, 30
13, 11
14, 43
| (2, 79)
(10, 46) δ 1=32, 7 º
(11, 27)
| –
| | Nq
| | Nc
| |
| Nγ
| 177, 61
134, 87
133, 87
| 126, 09
108, 24
107, 23
| 86, 20
85, 16
84, 16
| 56, 50
65, 58
64, 58
| 32, 26
49, 26
48, 26
| 20, 73
35, 93
34, 93
| 11, 26
25, 24
24, 24
| 5, 45
16, 82
15, 82
| (5, 22)
(16, 42) δ 1=35, 2º
(15, 82)
| | Nq
| | Nc
|
Примечания: 1. При промежуточных значениях φ 1 и δ коэффициенты Nγ , Nq и Nc определяются по интерполяции.
2. В скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, ссответствующие предельному значению угла наклона нагрузки δ 1.
Таблица П.1.18
Методы расчета для определения несущей способности оснований
| Состояние основания
| Вид сдвига
| Метод расчета при
|
tg δ < sin φ 1
| tg δ ≥ sin φ 1
| | Стабилизированное
| Глубинный
| Решение А.С. Строганова (1); метод круглоцилиндрических поверхностей
скольжения
| Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения
|
Плоский
| Плоский сдвиг не реализуется
| Расчет на сдвиг по подошве фундамента
| | Нестабилизированное
| Глубинный
| Для ленточных фундаментов – решение В.В. Соколовского (2); прямоугольных – решение А.С. Строганова (3); метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения
|
Плоский
| Расчет на сдвиг по подошве фундамента при tg δ > 0
| Примечания:
1. Решение А.С. Строганова
Fu=b′ l′ (Nγ ξ γ b′ γ I + Nqξ qγ ′ Id + Ncξ ccI);
2. Решение В.В. Соколовского
nu = b′ [q + (1 + π – α + cosα )cI].
где q – пригрузка со стороны предполагаемого выпора грунта (при наличии горизонтальной составляющей нагрузки fh – с той стороны фундамента, в направлении которой эта составляющая действует);
α – угол, рад, определяемый по формуле α = arcsin[ fh / b′ cI],
где fh– горизонтальная составляющая расчетной нагрузки на 1 м длины фундамента, принимается с учетом активного давления грунта, кН/м. Ограничение применимости формулы по значению fh ≤ b’cI.
3. Решение А.С. Строганова
Nu = bl(ξ qγ ′ Id + 5, 14·ξ ccI), где ξ = 1 + 0, 11η,
Формула применима для фундаментов с l ≤ 3b.
4. Для предварительных расчетов оснований, а также для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов расчетные значения характеристик в расчетах оснований по несущей способности (I группа предельных состояний)
определяются по формуле X = XII/γ g, где γ g – коэффициент надежности по грунту:
- для удельного сцепления γ g(c) = 1, 5;
- для угла внутреннего трения песчаных грунтов γ g(φ ) = 1, 1;
- то же, пылевато-глинистых грунтов γ g(φ ) = 1, 15.
 Таблица П.1.19
Коэффициенты эквивалентного слоя Aw для фундаментов с прямоугольной подошвой
| Отношение
сторон
прямоугольной
подошвы
фундамента
| Коэффициент Aw при ν
| | 0, 1
| 0, 2
| 0, 25
| 0, 3
| 0, 35
| 0, 4
| | Aw0
| Awm
| Aw const
| Aw0
| Awm
| Aw const
| Aw 0
| Aw m
| Aw const
| Aw 0
| Aw m
| Aw const
| Aw 0
| Aw m
| Aw const
| Aw 0
| Aw m
| Aw const
| |
| 1, 13
| 0, 96
| 0, 89
| 1, 2
| 1, 01
| 0, 94
| 1, 26
| 1, 07
| 0, 99
| 1, 37
| 1, 17
| 1, 08
| 1, 58
| 1, 34
| 1, 24
| 2, 02
| 1, 71
| 1, 58
| | 1, 5
| 1, 37
| 1, 16
| 1, 09
| 1, 45
| 1, 23
| 1, 15
| 1, 53
| 1, 3
| 1, 21
| 1, 66
| 1, 4
| 1, 32
| 1, 91
| 1, 62
| 1, 52
| 2, 44
| 2, 07
| 1, 94
| |
| 1, 55
| 1, 31
| 1, 23
| 1, 63
| 1, 39
| 1, 3
| 1, 72
| 1, 47
| 1, 37
| 1, 88
| 1, 6
| 1, 49
| 2, 16
| 2, 83
| 1, 72
| 2, 76
| 2, 34
| 2, 2
| |
| 1, 81
| 1, 55
| 1, 46
| 1, 9
| 1, 63
| 1, 54
| 2, 01
| 1, 73
| 1, 62
| 2, 18
| 1, 89
| 1, 76
| 2, 51
| 2, 15
| 2, 01
| 3, 21
| 2, 75
| 2, 59
| |
| 1, 99
| 1, 72
| 1, 63
| 2, 09
| 1, 81
| 1, 72
| 2, 21
| 1, 92
| 1, 81
| 2, 41
| 2, 09
| 1, 97
| 2, 77
| 2, 39
| 2, 26
| 3, 53
| 3, 06
| 2, 9
| |
| 2, 13
| 1, 85
| 1, 74
| 2, 24
| 1, 95
| 1, 84
| 2, 37
| 2, 07
| 1, 94
| 2, 58
| 2, 25
| 2, 11
| 2, 96
| 2, 57
| 2, 42
| 3, 79
| 3, 29
| 3, 1
| |
| 2, 25
| 1, 98
| –
| 2, 37
| 2, 09
| –
| 2, 5
| 2, 21
| –
| 2, 72
| 2, 41
| –
| 3, 14
| 2, 76
| –
|
| 3, 53
| –
| |
| 2, 35
| 2, 06
| –
| 2, 47
| 2, 18
| –
| 2, 61
| 2, 31
| –
| 2, 84
| 2, 51
| –
| 3, 26
| 2, 87
| –
| 4, 18
| 3, 67
| –
| |
| 2, 43
| 2, 14
| –
| 2, 56
| 2, 26
| –
| 2, 7
| 2, 4
| –
| 2, 94
| 2, 61
| –
| 3, 38
| 2, 98
| –
| 4, 32
| 3, 82
| –
| |
| 2, 51
| 2, 21
| –
| 2, 62
| 2, 34
| –
| 2, 79
| 2, 47
| –
| 3, 03
| 2, 69
| –
| 3, 49
| 3, 08
| –
| 4, 46
| 3, 92
| –
| | ≥ 10
| 2, 58
| 2, 27
| 2, 15
| 2, 71
| 2, 4
| 2, 26
| 2, 86
| 2, 54
| 2, 38
| 3, 12
| 2, 77
| 2, 6
| 3, 58
| 3, 17
| 2, 98
| 4, 58
| 4, 05
| 3, 82
| Примечание: Коэффициент для определения максимальной осадки под центром гибкого фундамента Aw 0; средней осадки жесткого фундамента Awm; осадки абсолютно жесткого фундамента Aw const,
Таблица П.1.20
Популярное:
|
