Рассмотрим правый подшипник.

 

Отношение , поэтому при подсчёте эквивалентной нагрузки осевые силы не учитывают.

Эквивалентная нагрузка

 

 

Расчётная долговечность, млн. об. [1, стр.211]

 

(млн. об).

 

Расчётная долговечность, в часах

 

(ч),

 

Найденная долговечность приемлема.

 

Ведомый вал:

 

Силы, действующие в зацеплении:

F_t = 2940 H;

F_a = 130 H;

F_r =371 H.

Первый этап компоновки дал

f ₂ = 49 мм

c₂ = 111 мм.

Правую опору, воспринимающую внешнюю осевую силу F_a обозначим индексом 4 и при определении осевого нагружения этот подшипник будем считать «вторым» (таблица 9.21 стр.217).

Реакции опор:

в плоскости xz

Проверка: R_x3+ R_x4 -F_t = 2040 + 900 - 2940 = 0.

d2=m*z2=170

в плоскости yz

 

 

Проверка: R_y3 - R_y4 + F_r = -45 + 371 - 326 = 0 H.

Суммарные реакции:

 

,

 

.

 

Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников:

 

 

Осевые нагрузки подшипников (таблица 9.21), в нашем случае S₄> S₃; F_a> 0; тогда P_a4=S₄=463 H; P_a3 = S₄ + F_a = 463 + 130 = 593 H.

 

 

Рассмотрим правый подшипник.

 

Отношение , поэтому следует учитывать осевую нагрузку.

Эквивалентная нагрузка по формуле 9.3 (стр. 212):

 

;

При вращении внутреннего кольцаV=1; K_m=1 (по таблице 9.20 стр. 214); коэффициент безопасности K_б=1, 35; K_m=1 (по таблице 9.20 стр. 214); для конических подшипников при коэффициент X=0.4 и коэффициент Y=2.21 (по таблице 9.18 и П7 приложения).

Эквивалентная нагрузка P_э3=(0.4ּ 901+2.21ּ 593)ּ 1.35 = 2556Н = 2, 556 кН.

Расчётная долговечность, млн. об. [1, стр.211]

 

(млн. об).

 

Расчётная долговечность, в часах (стр. 211)

 

(ч),

где n=353.5 об/мин. – частота вращения ведомого вала.

 

Рассмотрим левый подшипник.

 

Отношение , поэтому при подсчёте эквивалентной нагрузки осевые силы не учитывают.

Эквивалентная нагрузка

 

 

Расчётная долговечность, млн. об. (стр.211)

 

(млн. об).

 

Расчётная долговечность, в часах

 

(ч),

 

Полученная долговечность более требуемой. Подшипники 2007107 приемлемы.

 

 

VIII. Расчёт и построение эпюр изгибающих моментов.

 

 

Ведущий вал:

1.

Н· мм

Н· мм

2.

Н· мм

Н· мм

3.

Н· мм

Н· мм

4.

Н· мм

Н· мм

c1

Ведомый вал:

1.

Н· мм

Н· мм

2.

Н· мм

Н· мм

3.

Н· мм

Н· мм

4.

Н· мм

Н· мм

 

 

 

 

 

c2

IX. Второй этап компоновки редуктора.

 

Второй этап компоновки имеет целью конструктивно оформить зубчатые колёса, валы, корпус, подшипниковые узлы и подготовить данные для проверки прочности валов и некоторых других деталей.

В развитие первой компоновки здесь вычерчивают валы с насаженными на них деталями; размеры мазеудерживающих колец, установочных, гаек и шайб, крышек и уплотнений определяют по таблицам гл. IX; размеры шпонок - по таблицам гл. VIII. Диаметры участков валов под зубчатые колеса, подшипники и пр. назначают в соответствии с результатами предварительного расчета и с учетом технологических требований на обработку и сборку.

Взаимное расположение подшипников фиксируем распорной втулкой и установочной гайкой с предохранительной шайбой.

Мазеудерживающие кольца устанавливают так, чтобы они выходили за торец стакана или стенки внутрь корпуса на 1 - 2 мм.

Подшипники размещаем в стакане. Для фиксации наружных колец подшипников от осевых перемещений у стакана сделан упор.

У второго подшипника наружное кольцо фиксируем торцовым выступом крышки подшипника через распорное кольцо.

Для облегчения посадки на вал подшипника, прилегающего к шестерне, диаметр вала уменьшаем на 0, 5 - 1 мм на длине, несколько меньшей длины распорной втулки.

Очерчиваем всю внутреннюю стенку корпуса, сохраняя величины зазоров, принятых в первом этапе компоновки: х = 10 мм, у₂ = 20 мм и др.

Используя расстояния с₁ и с₂, вычерчиваем подшипники.

Для фиксации зубчатое колесо упирается с одной стороны в утолщение вала, а с другой - в мазеудерживающее кольцо.

Наносим толщину стенки корпуса δ =7 мм и определяем размеры основных элементов корпуса.

 

Компоновка выполнена на листе миллиметровки формата А4, и прилагается в виде приложения.

X. Проверка прочности шпоночных соединений.

 

Шпонки призматические со скругленными торцами. Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок – по ГОСТ 23360-78 (стр.169). Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.

Напряжения смятия и условие прочности по формуле (стр.171)

 

.

 

Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице МПа, при чугунной МПа.

 

Ведущий вал:

Шпонка под шестернёй на ведущем валу.

d= 22 мм; сечение и длина шпонки b x h x l= 6 x 6 x 50 мм; глубина паза по ГОСТ 23360-78 t₁=3.5 мм; момент на ведущем валу Н× мм;

 

(МПа)

 

 

Ведомый вал:

⇐ Предыдущая1234Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Давайте рассмотрим пять основных вопросов.
2. Рассмотрим влияние этих параметров более подробно.
3. Рассмотрим выполнение организационно-технических мероприятий по обеспечению пожарной безопасности объекта защиты.
4. Рассмотрим один из них – метод множителей Лагранжа.
5. Рассмотрим оснащение объекта защиты автоматической системой оповещения и сигнализацией.
6. Рассмотрим подробнее возможности развития мотивации в указанных направлениях.
7. Рассмотрим показатели составляющей надежности - долговечность.
8. Рассмотрим турбулентное движение жидкости.
9. Рассмотрим часть фильтра:(Г-образной структуры)
10. Теперь рассмотрим виды масла.