Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

 

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Приведенная высота сечения h₀ = 11см , ширина сечения b = 100см,

высота сечения h = 14см

При площадь приведенного сечения

 

см²

 

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

см³

 

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

 

см

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести

 

см⁴

 

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней и по верхней зоне.

 

см³

 

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле:

 

 

Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения

 

 

где М- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки,

М = 4, 98 кН*м = 498100 Н*см

Р₂ – усилие обжатия с учетом всех потерь

 

Н

 

эксцентриситет усилия обжатия

 

см

Н/см²

принимаем

 

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны

 

=2, 33

 

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяется по формуле: - для симметричного сечения

 

см³

= 4932 см³

 

Потери предварительного напряжения

 

При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры: =0, 03*463=13, 9 МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе равны 0

 

и

 

Потери от трения арматуры об огибающие приспособления, поскольку напрягаемая арматура не отгибается

Потери от быстронарастающей ползучести определяются в зависимости от соотношения

По таблице СНиП . Из последнего условия устанавливается передаточная прочность

Усилие обжатия с учетом потерь ,,, вычисляется по формуле

 

1, 57 *(463-13, 9)*100 = 44012 Н

 

Напряжение в бетоне при обжатиии

 

Н/см² = 0, 85 МПа

 

Передаточная прочность бетона

МПа

 

Согласно требованиям СНиП

 

МПа и МПа

 

Окончательно принимаем МПа

 

Тогда:

 

Условие выполняется.

Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия ( без учета изгибающего момента от собственной массы плиты).

 

 

Так как

 

 

то потери от быстронатекающей ползучести

 

Первые потери 13, 9 + 2, 04 = 15, 94 МПа

Вторые потери определяются по формулам:

Потери от усадки бетона МПа

Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь.

 

 

При

 

МПа

 

Вторые потери МПа

Полные потери МПа

Так как МПа < 100МПа, окончательно принимаем МПа.

 

Р₂ = 1, 57 * (463 - 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет по образованию трещин

 

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке . Расчет производится из условия:

Нормативный момент от полной нагрузки М = 4, 981 кН*м

Момент образования трещин по способу ядровых моментов определяется по формуле:

 

 

где ядровый момент усилия обжатия

35570*0, 865*(4, 0+2, 33) = 51382, 6 Н*см = 0, 51 кН*м

Так как 4, 981кН*м < 4932*10⁶*1, 4*10³+0, 51 = 7, 41 кН*м, в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.

Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.

Расчет прогиба плиты

 

Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.

 

см.

 

Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке по формуле:

 

,

 

где для свободно – опертой балки коэффициент равен:

· 5/48 при равномерно распределенной нагрузке

· 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.

Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП

Кривизна от постоянной и длительной нагрузки

 

1/см

 

где 0, 85 – коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона,

2 - – коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом

 

1/см

 

Поскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна

 

Н/см²,

 

т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны , обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна . Тогда согласно формулам СНиП

1/см

 

где 2, 04+42, 14 = 44, 18 МПа

Прогиб от постоянной и длительной нагрузок

f =[5/48*1, 7*10^-5 – 1/8*(0, 26 + 0, 02)*10^-5]*331² = 0, 23см

f =0, 23см. < f_u = 1, 7см.

 

т.е. прогиб не превышает допустимую величину.

Прочность сечения обеспечена.

Производим расчет сборной стены:

⇐ Предыдущая123456789Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. I.4.Этническая структура населения Королевства Югославия до Второй мировой войны.
2. а — для группы У/Д — 11; б — для группы У/Д — 5
3. Абзац второй статьи 1 - изложен в новой редакции
4. Амортизационные группы (подгруппы). Особенности включения амортизируемого имущества в состав амортизационных групп (подгрупп)
5. Анализ предметно-развивающей среды группы детского сада
6. База восстания расширилась, тыл для наступления вверх по Волге был обеспечен. Можно было приступать к решению второй стратегической задачи.
7. БАКТЕРИИ ГРУППЫ КИШЕЧНЫХ ПАЛОЧЕК
8. Беседа с воспитателями группы
9. Буржуазия и пролетариат – новые слои населения второй половины XIX века.
10. БУРЖУАЗНЫЕ РЕФОРМЫ ВТОРОЙ ПОЛОВИНЫ XIX в. И ИХ ЗНАЧЕНИЕ
11. В общей массе помех выделяются три большие группы: физические, психологические и семантические.
12. В современном мире выделяют: национальные правовые системы, правовые семьи, группы правовых систем.