Нормы и методы расчета на прочность

ГОСТ 14249-89

 

 

УДК 66.023: 539.4: 006.354 Группа Г02

 

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

 

 

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

Нормы и методы расчета на прочность

 

Vessels and apparatus.

Norms and methods of strength calculation

 

МКС 71.120.01

ОКП 36 1510

Дата введения 01.01.90

 

 

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

 

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения

 

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 18.05.89 № 1264

 

3. ВЗАМЕН ГОСТ 14249-80

 

4. Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 596-86, СТ СЭВ 597-77, СТ СЭВ 1039-78, СТ СЭВ 1040-88, СТ СЭВ 1041-88

 

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

 

Обозначение НДТ, на который дана ссылка	Номер пункта, приложения
ГОСТ 5949-75	Приложение 1, приложение 2
ГОСТ 19281-89	Приложение 1
ГОСТ 24755-89	5.2.8
ГОСТ 24756-81	1.3
ГОСТ 25054-81	Приложение 1, приложение 2
ГОСТ 25859-83	1.4.9, 1.8.2
ГОСТ 25867-83	5.2.3

 

6. ИЗДАНИЕ (апрель 2003 г.) с Поправкой (ИУС 2-97)

 

 

Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность цилиндрических обечаек, конических элементов, днищ и крышек сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных сталей, применяемых в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности, работающих в условиях однократных и многократных статических нагрузок под внутренним избыточным давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением и под действием осевых и поперечных усилий и изгибающих моментов, а также устанавливает значения допускаемых напряжений, модуля продольной упругости и коэффициентов прочности сварных швов. Нормы и методы расчета на прочность применимы при соблюдении «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением», утвержденных Госгортехнадзором СССР, и при условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией.

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ

Расчетная температура

1.1.1. Расчетную температуру используют для определения физико-механических характеристик материала и допускаемых напряжений.

1.1.2. Расчетную температуру определяют на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний.

За расчетную температуру стенки сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки. При температуре ниже 20°С за расчетную температуру при определении допускаемых напряжений принимают температуру 20°С.

1.1.3. Если невозможно провести тепловые расчеты или измерения и если во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, тоза расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20°С.

При обогреве открытым пламенем, отработанными газами или электронагревателями расчетную температуру принимают равной температуре среды, увеличенной на 20°С при закрытом обогреве и на 50°С при прямом обогреве, если нет более точных данных.

Рабочее, расчетное и пробное давление

1.2.1. Под рабочим давлением для сосуда и аппарата следует понимать максимальное внутреннее избыточное или наружное давление, возникающее при нормальном протекании рабочего процесса, без учета гидростатического давления среды и без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительного клапана или других предохранительных устройств.

1.2.2. Под расчетным давлением в рабочих условиях для элементов сосудов и аппаратов следует понимать давление, на которое проводится их расчет на прочность.

Расчетное давление для элементов сосуда или аппарата принимают, как правило, равным рабочему давлению или выше.

При повышении давления в сосуде или аппарате во время действия предохранительных устройств более чем на 10%, по сравнению с рабочим, элементы аппарата должны рассчитываться на давление, равное 90% давления при полном открытии клапана или предохранительного устройства.

Для элементов, разделяющих пространства с разными давлениями (например, в аппаратах с обогревающими рубашками), за расчетное давление следует принимать либо каждое давление в отдельности, либо давление, которое требует большей толщины стенки рассчитываемого элемента. Если обеспечивается одновременное действие давлений, то допускается проводить расчетна разность давлений. Разность давления принимается в качестве расчетного давления также для таких элементов, которые отделяют пространства с внутренним избыточным давлением от пространства с абсолютным давлением, меньшим чем атмосферное. Если отсутствуют точные данные о разности между абсолютным давлением и атмосферным, то абсолютное давление принимают равным нулю.

Если на элемент сосуда или аппарата действует гидростатическое давление, составляющее 5% и выше рабочего, то расчетное давление для этого элемента должно быть повышено на этожезначение.

1.2.3. Под пробным давлением в сосуде или аппарате следует понимать давление, при котором проводится испытание сосуда или аппарата.

1.2.4. Под расчетным давлением в условиях испытаний для элементов сосудов или аппаратов следует понимать давление, которому они подвергаются во время пробного испытания, включая гидростатическое давление, если оно составляет 5% или более пробного давления.

Расчетные усилия и моменты

За расчетные усилия и моменты принимают действующие для соответствующего состояния нагружения (например, при эксплуатации, испытании или монтаже), усилия и моменты, возникающие в результате действия собственной массы присоединенных трубопроводов, ветровой, снеговой и других нагрузок.

Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по ГОСТ 24756.

Расчетные значения модуля продольной упругости

1.5.1. Расчетные значения модуля продольной упругости Е дляуглеродистых и легированных сталей в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в приложении 4.

Коэффициенты прочности сварных швов

При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициентпрочности сварных соединений:

j_р - продольного шва цилиндрической или конической обечаек;

j_т - кольцевого шва цилиндрической или конической обечаек;

j_к - сварных швов кольца жесткости;

j_a - поперечного сварного шва для укрепляющего кольца;

j, j_А, j_В - сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек (в зависимости от расположения).

Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать значениям, приведенным в приложении 5.

Для бесшовных элементов сосудов и аппаратов j = 1.

Проверка на усталостную прочность

1.8.1. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках с количеством циклов нагружения от давления, стесненности температурных деформаций или других воздействий более 10³ за весь срок эксплуатации, кроме расчета по настоящему стандарту, следует выполнять проверку на усталостную прочность.

1.8.2. Сосуды и аппараты, работающие при многократных нагрузках, проверяют на циклическую прочность по ГОСТ 25859.

 

РАСЧЕТ ОБЕЧАЕК ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

Расчетные схемы

2.1.1. Расчетные схемы цилиндрических обечаек приведенына черт. 1-4.

 

Гладкие обечайки с рубашкой

 

Черт. 3

 

Примеры использования номограммы (см. черт. 5)

 

I - определение расчетной толщины стенки; II - определение допускаемого наружного давления; III - определение допускаемой расчетной длины; ¡ - начало отсчета;

n - промежуточные точки; ´ - конечный результат

 

Черт. 6

 

(Измененная редакция, Попр. 1997)

 

2.3.2.2. Допускаемое наружное давление следует определять по формуле

. (13)

где допускаемое давление из условия прочности определяют по формуле

. (14)

а допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяют по формуле

, (15)

где . (16)

При определении расчетной длины обечайки l или L длину примыкающего элемента l₃ следует определять по формулам

- для выпуклых днищ,

- для конических обечаек (днищ) без отбортовки, но не более длины конического элемента;

- для конических обечаек (днищ) с отбортовкой, но не более длины конического элемента.

Коэффициент K₁ определяют по номограмме, приведенной на черт. 5.

Если полученное значение коэффициента K₁ лежит ниже соответствующей штрихпунктирной линии (см. черт. 5), то величину [р] в предварительном расчете допускается определять по формуле

. (17)

2.3.3. Обечайки, нагруженные осевым растягивающем усилием

2.3.3.1. Толщину стенки следует рассчитывать по формуле

s ³ s_p + c, (18)

где . (19)

2.3.3.2. Допускаемое осевое растягивающее усилие следует рассчитывать по формуле

[F] = p(D+s - c)(s - c) [s] j_т. (20)

2.3.4. Обечайки, нагруженные осевым сжимающим усилием

2.3.4.1. Допускаемое осевое сжимающее усилие следует рассчитывать по формуле

, (21)

где допускаемое осевое сжимающее усилие [F]_п из условия прочности

[F]_п = p(D+s - c)(s - c)[s], (22)

а допускаемое осевое сжимающее усилие в пределах упругости [F]_Еиз условия устойчивости

. (23)

В формуле (23) допускаемое осевое сжимающее усилие , определяют из условия местной устойчивости в пределах упругости по формуле

, (24)

а допускаемое осевое сжимающее усилие - из условия общей устойчивости в пределах упругости по формуле

. (25)

Гибкость l, определяют по формуле

. (26)

Приведенную расчетную длину l_пр принимают по черт. 7

Примечание. В случае, если < 10, формула (23) принимает вид

.

 

Приведенная расчетная длина l_пр

 

Расчетная схема		lпр
	-	l
	-	2l
	-	0, 7l
	-	0, 5l
	0, 2 0, 4 0, 6 0, 8 1, 0	2, 00l 1, 73l 1, 47l 1, 23l 1, 06l 1, 00l
	0, 2 0, 4 0, 6 0, 8 1, 0	2, 00l 1, 70l 1, 40l 1, 11l 0, 85l 0, 70l

 

Черт. 7

 

2.3.4.2. Для рабочих условий (п_у = 2, 4) допускаемое сжимающее усилие можно определять по формуле

. (27)

Коэффициенты j₁ и j₂ следует определять по черт. 8 и 9.

 

График для определения коэффициента j₁

 

 

Черт. 8

График для определения коэффициента j₂

 

 

Черт. 9

 

2.3.5. Обечайки, нагруженные изгибающим моментом

2.3.5.1. Допускаемый изгибающий момент следует рассчитывать по формуле

, (28)

где допускаемый изгибающий момент [М]_п из условия прочности рассчитывают по формуле

[М]_п = D (D+s - c) (s - c)[s] [F]_п, (29)

а допускаемый изгибающий момент [М]_Е из условия устойчивости в пределах упругости - по формуле

. (30)

 

(Измененная редакция, Попр. 1997)

 

2.3.5.2. Для рабочих условий (п_y = 2, 4) допускаемый изгибающий момент можно определять по формуле

[М] = D (D+s - c)(s - c)[s]j₃. (31)

Коэффициент j₃ следует определять по черт. 10.

График для определения коэффициента j₃

 

Черт. 10

 

2.3.6. Обечайки, нагруженные поперечными усилиями

Допускаемое поперечное усилие [Q] следует рассчитывать по формуле

, (32)

где допускаемое поперечное усилие [Q]_п из условия прочности

[Q]_п = 0, 25 pD (s - c) [s], (33)

а допускаемое поперечное усилие [Q]_E из условия устойчивости в пределах упругости

. (34)

2.3.7. Обечайки, работающие под совместным действием наружного давления, осевого сжимающего усилия, изгибающего момента и поперечного усилия

Обечайки, работающие под совместным действием нагрузки, проверяют на устойчивость по формуле

, (35)

где [р] - допускаемое наружное давление по п. 2.3.2;

[F] - допускаемое осевое сжимающее усилие по п. 2.3.4;

[М] - допускаемый изгибающий момент по п. 2.3.5;

[Q] - допускаемое поперечное усилие по п. 2.3.6

РАСЧЕТ ВЫПУКЛЫХ ДНИЩ

Расчетные схемы

3.1.1. На черт. 12 приведены расчетные схемы эллиптических, полусферических и торосферических днищ.

 

Выпуклые днища

 

 

а - эллиптическое днище; б - полусферическое днище; в - торосферическое днище

Черт. 12

 

Примечание. Чертеж не определяет конструкцию днища и приведен только для указания необходимых расчетных размеров.

Торосферические днища

3.4.1. Торосферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением

3.4.1.1. Толщину стенки в краевой зоне следует рассчитывать по формуле

s₁ ³ s_1p + c, (63)

где . (64)

Для сварных днищ следует дополнительно проверить толщину стенки в центральной зоне по формуле

s₁ ³ s_1p + c, (65)

где . (66)

 

График для определения коэффициента К_э

 

 

Черт. 13

3.4.1.2. Допускаемое избыточное давление из условия прочности краевой зоны следует рассчитывать по формуле

. (67)

Для сварных днищ необходимо дополнительно проверить допускаемое избыточное давление из условия прочности центральной зоны по формуле

. (68)

За допускаемое давление принимается меньшее из давлений, определяемых по формулам (67), (68).

В случае сварки днищ из листов различной толщины в формулы (67), (68) следует подставлять соответствующие значения толщин стенок для краевой и центральной зон.

3.4.1.3. Коэффициент b₁ следует определять в соответствии с черт. 14, а коэффициент b₂ - в соответствия с черт. 15 или по формулам:

тип A ;

тип В ; (69)

тип С .

 

График для определения коэффициента b₁

 

 

Черт. 14

 

График для определения коэффициента b₂

 

 

Черт. 15

 

3.4.1.4. Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент j = 1. Для днищ, изготовленных из нескольких частей, коэффициент j следует определять по табл. 2.

Таблица 2

 

Эскизы днищ	j для формул (64), (67)	j для формул (66), (68)
	Для шва А
jА
Для шва В
	jВ
	При < 0, 6
	jВ
При ³ 0, 6
jВ

 

Значения коэффициентов j_А и j_В следует определять в соответствии с приложением 5.

 

(Измененная редакция, Попр. 1997)

 

3.4.1.5. Если длина цилиндрической отбортованной части днища h₁ ³ 0, 8 , то толщина цилиндрической части днища должна быть не меньше толщины обечайки, рассчитанной в соответствии с п. 2.3.1 при j = 1.

3.4.2. Торосферические днища, нагруженные наружным давлением

3.4.2.1. Торосферические днища, нагруженные наружным давлением, следует рассчитывать в соответствии с п. 3.3.2 по формулам (58), (59) и (60) при К_э = 1.

Кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое давление, определяемое по формуле (67).

 

РАСЧЕТ ОБЕЧАЕК КОНИЧЕСКИХ

Пологие конические днища

 

 

а - днище с тороидальным переходом, б - днище с укрепляющим кольцом, в - днище без тороидального перехода и укрепляющего кольца

 

Черт. 26

 

5.1.2.2. Расчетный диаметр гладкой конической обечайки определяют по формуле

- для конической обечайки без тороидального перехода (черт. 21а, 21б, 21в)

D_к = D - 1, 4 а₁ sina₁;

- для конической обечайки с тороидальным переходом (черт. 22а, 22б)

D_к = D - 2 [r (cosa₂ - cosa₁) + 0, 7a₁ sina₁];

для конических обечаек со ступенчатым изменением толщин стенки для второй и всех последующих частей за расчетный диаметр D_к данной части обечайки принимают внутренний диаметр большего основания.

5.1.2.3. Расчетный коэффициент прочности сварных швов переходов обечаек определяют по табл. 4.

 

Таблица 4

 

Вид соединений обечаек	Расчетный коэффициент прочности сварных швов
По пп. 5.3.3, 5.4.3	По пп. 5.3.4, 5.3.8	По пп. 5.3.5, 5.3.7, 5.3.9, 5.4.5	По пп. 5.3.6, 5.4.6
Внутреннее давление или растягивающая сила		jap = ja		jp = min {jp; }
Наружное давление или сжимающая сила	jp = min {jp; }	jp = min {jp; } jap = 1	jp = min {jp; }
Изгибающий момент	jp = min {jp; }	jp = min {jp; } jap = ja	jp = min {jp; }	jp = min {jp; }

Сочетания нагрузок

5.6.1. Условия применения формул

Если коническая обечайка нагружена давлением, осевой силой и изгибающим моментом и сумма эквивалентных давлений от этих нагрузок, определяемых по формулам

; , (147)

составляет для соответствующего расчетного диаметра менее 10% рабочего давления, то коническую обечайку рассчитывают только на действие давления.

5.6.2. Совместное действие нагрузок

При проверке прочности или устойчивости для совместного действия нагрузок в формулах (148) и (150) для расчетного наружного давления подставляют минус р, а для осевой сжимающей силы минус F. Изгибающий момент М всегда принимают со знаком плюс.

5.6.2.1. Гладкие конические обечайки.

В случае действия наружного давления необходимо проверить условия устойчивости по формуле

. (148)

Кроме того, должна быть выполнена проверка устойчивости от отдельных нагрузок

|р| £ [p]; |F| £ [F]; |M| £ [M]. (149)

Допускаемые нагрузки [р], [F], [М] определяют по пп. 5.3.2.3, 5.4.2.2 и 5.5.1. Проверку проводят, если не выполнено условие п. 5.6.1 хотя бы для одного из расчетных диаметров конической обечайки.

При внутреннем давлении в формуле (148) следует принять р = 0.

5.6.2.2. Переходные части конических обечаек

Кроме проверки условий прочности от отдельных нагрузок по формулам (149), необходимо проверить выполнение условия

, (150)

где [р], [F], [М] - допускаемые нагрузки для переходной части обечайки. Проверку проводят, если не выполнено условие п. 5.6.1 при D_p = D.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Обязательное

 

Таблица 5

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

Механические характеристики:

для углеродистых и низколегированных сталей - табл. 1 и 2, для теплоустойчивых хромистых сталей - табл. 3 и 4, для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного и аустенито-ферритного класса - табл. 5 и 6

 

Таблица 9

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение предела текучести Re, МПа (кгс/см2), для сталей марок
ВСт3	09Г2С, 16ГС	20 и 20К		10Г2, 09Г2	17ГС, 17Г1С, 10Г2С1
толщина, мм
до 20	свыше 20	до 32	свыше 32	до 160
	250(2500)	210(2100)	300(3000)	280(2800)	220(2200)	195(1950)	270(2700)	280(2800)
	230(2300)	201(2010)	265, 5(2655)	240(2400)	213(2130)	188(1880)	240(2400)	240(2400)
	224(2240)	197(1970)	256, 5(2565)	231(2310)	209(2090)	183(1830)	231(2310)	231(2310)
	223(2230)	189(1890)	247, 5(2475)	222(2220)	204(2040)	177(1770)	222(2220)	222(2220)
	197(1970)	180(1800)	243(2430)	218(2180)	198(1980)	168(1680)	218(2180)	218(2180)
	173(1730)	162(1620)	226, 5(2265)	201(2010)	179(1790)	150(1500)	201(2010)	201(2010)
	167(1670)	147(1470)	210(2100)	185(1850)	159(1590)	132(1320)	185(1850)	185(1850)
	164(1640)	140(1400)	199, 5(1995)	174(1740)	147(1470)	123(1230)	162(1620)	174(1740)
	-	-	183(1830)	158(1580)	-	-	-	158(1580)
	-	-	-	156(1560)	-	-	-	156(1560)
	-	-	-	138(1380)	-	-	-	138(1380)

Таблица 10

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение временного сопротивления Rт, МПа (кгс/см2), для сталей марок
ВСт3	09Г2С, 16ГС	20 и 20К		10Г2, 09Г2, 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1
толщина, мм
до 20	свыше 20	до 32	свыше 32	до 160
	460(4600)	380(3800)	470(4700)	440(4400)	410(4100)	340(3400)	440(4400)
	435(4350)	360(3600)	425(4250)	385(3850)	380(3800)	310(3100)	385(3850)
	460(4600)	390(3900)	430(4300)	430(4300)	425(4250)	340(3400)	430(4300)
	505(5050)	420(4200)	439(4390)	439(4390)	460(4600)	382(3820)	439(4390)
	510(5100)	435(4350)	444(4440)	444(4440)	460(4600)	400(4000)	444(4440)
	520(5200)	440(4400)	445(4450)	445(4450)	460(4600)	374(3740)	445(4450)
	480(4800)	420(4200)	441(4410)	441(4410)	430(4300)	360(3600)	441(4410)
	450(4500)	402(4020)	425(4250)	425(4250)	410(4100)	330(3300)	425(4250)

 

Таблица 11

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение предела текучести Rp0, 2, МПа (кгс/см2), для сталей марок
12МХ	12ХМ	15ХМ	15Х5М	15Х5М-У
	220(2200)	220(2200)	233(2330)	220(2200)	400(4000)
	219(2190)	219(2190)	230(2300)	210(2100)	352, 5(3525)
	218(2180)	218(2180)	229(2290)	207(2070)	345(3450)
	217, 5(2175)	217, 5(2175)	228(2280)	201(2010)	337, 5(3375)
	217, 5(2175)	217, 5(2175)	228(2280)	190(1900)	330(3300)
	212(2120)	212(2120)	220(2200)	180(1800)	315(3150)
	206(2060)	206(2060)	213(2130)	171(1710)	300(3000)
	202(2020)	202(2020)	210(2100)	164(1640)	270(2700)
	198(1980)	198(1980)	205(2050)	158(1580)	255(2550)
	195(1950)	195(1950)	204(2040)	155(1550)	240(2400)
	194(1940)	194(1940)	202(2020)	152(1520)	225(2250)

 

Таблица 12

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение временного сопротивления Rт, МПа (кгс/см2), для сталей марок
12МХ	12ХМ	15ХМ	15Х5М	15Х5М-У
	450(4500)	450(4500)	450(4500)	400(4000)	600(6000)
	440(4400)	440(4400)	440(4400)	380(3800)	572(5720)
	434(4340)	434(4340)	434(4340)	355(3550)	555(5550)
	430(4300)	430(4300)	430(4300)	330(3300)	535(5350)
	440(4400)	437(4370)	437(4370)	320(3200)	520(5200)
	454(4540)	445(4450)	445(4450)	318(3180)	503(5030)
	437(4370)	442(4420)	442(4420)	314(3140)	492(4920)
	427(4270)	436(4360)	436(4360)	312(3120)	484(4840)
	415(4150)	426(4260)	426(4260)	310(3100)	472(4720)
	413(4130)	424(4240)	424(4240)	306(3060)	468(4680)
	410(4100)	421(4210)	421(4210)	300(3000)	462(4620)

Таблица 13

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение предела текучести Rp0, 2, МПа (кгс/см2), для сталей марок
08Х18Г8Н2Т (КО-3)	07Х13АГ20 (ЧС-46)	02Х8Н22С6 (ЭП-794)	15Х18Н12С4ТЮ (ЭИ-654)	08Х22Н6Т, 08Х21Н6М2Т	06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ
	350(3500)	350(3500)	200(2000)	350(3500)	350(3500)	220(2200)
	328(3280)	260(2600)	160(1600)	330(3300)	300(3000)	207(2070)
	314(3140)	230(2300)	150(1500)	310(3100)	290(2900)	195(1950)
	300(3000)	200(2000)	135(1350)	300(3000)	283(2830)	186(1860)
	287(2870)	190(1900)	125(1250)	280(2800)	250(2500)	175(1750)
	274(2740)	180(1800)	115(1150)	270(2700)	240(2400)	165(1650)
	-	170(1700)	-	-	-	160(1600)
	-	165(1650)	-	-	-	157, 5(1575)
	-	160(1600)	-	-	-	155(1550)

 

Таблица 14

 

Расчетная температура стенки сосуда, или аппарата, °С	Расчетное значение временного сопротивления Rт, МПа (кгс/см2), для сталей марок
08Х18Г8Н2Т (КО-3)	07Х13АГ20 (ЧС-46)	02Х8Н22С6 (ЭП-794)	15Х18Н12СЧТЮ (ЭИ-654)	06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ
	600(6000)	670(6700)	550(5500)	700(7000)	550(5500)
	535(5350)	550(5500)	500(5000)	640(6400)	527, 5(5275)
	495(4950)	520(5200)	480(4800)	610(6100)	512, 5(5125)
	455(4550)	490(4900)	468(4680)	580(5800)	500(5000)
	415(4150)	485(4850)	450(4500)	570(5700)	490(4900)
	375(3750)	480(4800)	440(4400)	570(5700)	482, 5(4825)
	-	465(4650)	-	-	478(4780)
	-	458(4580)	-	-	474(4740)
	-	450(4500)	-	-	470(4700)

 

Таблица 15

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение предела текучести Rp1, 0, МПа (кгс/см2), для сталей марок
12Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т	08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т	03Х21Н21М4ГБ	03Х18Н11	03Х17Н14М3
	276(2760)	252(2520)	270(2700)	240(2400)	230(2300)
	261(2610)	234(2340)	260(2600)	200(2000)	210(2100)
	252(2520)	222(2220)	257(2570)	187, 5(1875)	195(1950)
	240(2400)	210(2100)	257(2570)	180(1800)	180(1800)
	231(2310)	198(1980)	250(2500)	173(1730)	170(1700)
	222(2220)	184, 5(1845)	223(2230)	168(1680)	155(1550)
	216(2160)	169, 5(1695)	215(2150)	162(1620)	152(1520)
	210(2100)	162(1620)	212(2120)	160(1600)	135(1350)
	205, 5(2055)	154, 5(1545)	210(2100)	160(1600)	130(1300)
	204(2040)	153(1530)	-	160(1600)	125(1250)
	202, 5(2025)	151, 5(1515)	-	160(1600)	123(1230)
	201(2010)	150, 75(1508)	-	160(1600)	122(1220)
	199, 5(1995)	150(1500)	-	160(1600)	121(1210)
	198(1980)	148, 5(1485)	-	160(1600)	120(1200)
	196, 5(1965)	147(1470)	-	-	-
	195(1950)	146(1460)	-	-	-
	193, 5(1935)	145, 5(1455)	-	-	-
	192(1920)	144(1440)	-	-	-
	190, 5(1905)	142, 5(1425)	-	-	-
	189(1890)	141(1410)	-	-	-
	187, 5(1875)	139, 5(1395)	-	-	-
	186(1860)	138(1380)	-	-	-

 

Примечание. Предел текучести для поковок, сортового проката и труб при 20°С следует принимать:

- для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т - ;

- для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т - ;

- для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т - ;

- для поковок из стали марок 03Х17Н14М3, 03Х18Н11 - ;

- для сортового проката из стали марки 03Х18Н11 - ;

- для труб из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) - ;

- для поковок из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) - (поковки)

где предел текучести материала поковок определен по ГОСТ 25054 (по согласованию).

 

Таблица 16

 

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С	Расчетное значение предела текучести Rp0, 2 МПа (кгс/см2), для сталей марок
12Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н13М3Т	08Х18Н10Т, 08X18H12T, 08Х17Н13М2Т, 08X17H15M3T	03Х21Н21М4ГБ	03Х18Н11	03X17H14M3
	240(2400)	210*(2100)	250(2500)	200(2000)	200(2000)
	228(2280)	195(1950)	240(2400)	160(1600)	180(1800)
	219(2190)	180(1800)	235(2350)	150(1500)	165(1650)
	210(2100)	173(1730)	235(2350)	140(1400)	150(1500)
	204(2040)	165(1650)	232(2320)	135(1350)	140(1400)
	195(1950)	150(1500)	205(2050)	130(1300)	126(1260)
	190(1900)	137(1370)	199(1990)	127(1270)	115(1150)
	186(1860)	133(1330)	195(1950)	125(1250)	108(1080)
	181(1810)	129(1290)	191(1910)	122, 5(1225)	100(1000)
	180(1800)	128(1280)	-	121, 5(1215)	98(980)
	180(1800)	128(1280)	-	121(1210)	97, 5(975)
	179(1790)	127(1270)	-	120, 5(1205)	97(970)
	177(1770)	126(1260)	-	120(1200)	96(960)
	176(1760)	125(1250)	-	120(1200)	95(950)
	174(1740)	125(1250)	-	-	-
	173(1730)	124(1240)	-	-	-
	173(1730)	123(1230)	-	-	-
	171(1710)	122(1220)	-	-	-
	170(1700)	122(1220)	-	-	-
	168(1680)	120(1200)	-	-	-
	168(1680)	119(1190)	-	-	-
	167(1670)	119(1190)	-	-	-

 

* Для сталей 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т предел текучести при20°Сравен 200 (2000) МПа (ксг/см²).

Примечания:

1. Для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т, пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0, 83.

2. Для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на отношение

,

где - предел текучести материала сортового проката определен по ГОСТ 5949.

3. Для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0, 95.

4. Для поковок из стали марки 03Х17Н14М3пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0, 9.

123456789Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Административно-правовые нормы: понятие, структура, виды. Дискуссионность по понятию структуры правовой нормы.
2. Виды диспозиций уголовно-правовой нормы
3. Виды испытаний (тесты) и нормы
4. Внутреннее строение нормы права
5. Вопрос 34 Понятие и признаки правовой нормы.
6. Вопрос 34. Коллизионные нормы, относящиеся к внешнеэкономическим сделкам, закрепленные в 3 части ГК, 6 раздел.
7. Выбор грузового крюка и проверка его на прочность
8. Гигиенические нормы микроклимата
9. Глава 4. Финансово-правовые нормы
10. Голодание. Чем опасна быстрая потеря веса ниже нормы.
11. Занятие 8. Понятие психической нормы и патологии. Акцентуации характера. Личностная деформация.
12. Земельные правовые нормы и земельные правоотношения.