РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТОГО РЕДУКТОРА

В.П. Славненко С.В. Зверев

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТОГО РЕДУКТОРА

Кумертау 2016

Министерство образования и науки Российской Федерации

Филиал федерального государственного

бюджетного образовательного учреждения

высшего образования

«Уфимский государственный авиационный технический университет»

в г. Кумертау

 

 

В.П. Славненко, С.В. Зверев

 

 

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТОГО РЕДУКТОРА

Рекомендовано Ученым советом филиала федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Уфимский государственный авиационный технический университет» в г. Кумертау в качестве учебного пособия для студентов очной, очно-заочной и заочной форм обучения, обучающихся по программам высшего профессионального образования по направлению 15.03.05 «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств»

 

 

Кумертау 2016

УДК 621.83

ББК 34.7

С47

 

Рецензенты:

ведущий инженер отдела главного механика УЭСП ООО «Газпром добыча Оренбург», д-р техн. наук Барышов С.Н.;

доцент кафедры Э и ОП ФГБОУ ВПО ОГУ, канд. техн. наук, доцент Горбачев С.В.

 

Славненко В.П., Зверев С.В.

С47 Расчет и проектирование двухступенчатого редуктора: учебное пособие/ филиал Уфимск. гос. авиац. техн. ун-та. –Кумертау: УГАТУ, 2016. – 183 с.

ISBN

 

 

В учебном пособии изложена методика расчета и конструирования узлов и деталей двухступенчатого зубчатого редуктора. Приведены необходимые нормативные материалы и выдержки из стандартов, образцы выполнения сборочных и рабочих чертежей деталей.

Предназначено для студентов очной, очно-заочной и заочной форм обучения, обучающихся по направлению подготовки бакалавров 15.03.05 «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств»

 

 

Табл. 88. Ил. 86. Библиогр. 15 назв.

 

 

УДК 621.83

ББК 34.7

 

 

ISBN

© Филиал ФГБОУ ВО «УГАТУ»

в г. Кумертау, 2016

Содержание

 

	Введение
	Структура и объем курсового проекта
	Задание на курсовой проект
	Выбор электродвигателя, определение передаточного числа редуктора и его ступеней
3.1	Выбор электродвигателя
3.2	Определение передаточного числа редуктора и его ступеней
	Расчет закрытых цилиндрических и конических зубчатых передач
4.1	Выбор материала зубчатых колес и вида термообработки
4.2	Определение допускаемых контактных напряжений
4.3	Определение допускаемых напряжений изгиба
4.4	Проектный расчет цилиндрических зубчатых передач
4.5	Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач
4.6	Расчет закрытой конической зубчатой передачи
	Расчет закрытых червячных передач
5.1	Выбор материала червяка и червячного колеса
5.2	Определение допускаемых контактных и изгибных напряжений
5.3	Расчет закрытой червячной передачи
	Расчет и проектирование валов
6.1	Критерии работоспособности и расчета валов
6.2	Материалы для валов
6.3	Эскизное проектирование редуктора
6.4	Расчет и конструирование валов редуктора
6.5	Конструирование быстроходного вала
6.6	Расчет и конструирование промежуточного вала
6.7	Конструирование тихоходного вала
6.8	Проверка прочности шпонок на смятие
	Подбор и проверочный расчет подшипников качения
7.1	Расчет подшипников на статическую грузоподъемность
7.2	Расчет подшипников на заданный ресурс
	Конструирование редуктора
8.1	Конструирование зубчатых, червячных колес и червяков
8.2	Конструирование валов
8.3	Выбор соединений
8.4	Конструирование подшипниковых узлов
8.5	Конструирование корпуса редуктора
8.6	Смазывание. Смазочные устройства
8.7	Смазывание подшипников
	Список использованных источников

Введение

Целью курсового проекта по дисциплине «Детали машин и основы конструирования» является закрепление знаний по общепрофессиональным дисциплинам: начертательная геометрия, инженерная графика; материаловедение; сопротивление материалов; теория механизмов и машин и др.

Курсовое проектирование по дисциплине «Детали машин и основы конструирования» способствует формированию следующих общекультурных и профессиональных компетенций:

а) общекультурных (ОК):

- способен к обобщению, анализу, восприятию информации, постановке цели и выбору путей ее достижения, культурой мышления (ОК-1);

- способен к кооперации с коллегами, работе в коллективе (ОК-3);

- способен использовать нормативно-правовые документы в своей деятельности (ОК-5);

- способен к саморазвитию, повышению квалификации и мастерства (ОК-6);

- способностью осознавать социальную значимость своей будущей профессии, высокой мотивацией к выполнению профессиональной деятельности (ОК-8);

- способен использовать основные законы естественнонаучных дисциплин в профессиональной деятельности, применять методы математического анализа и моделирования, теоретического и экспериментального исследования (ОК-10);

- способен применять основные методы, способы и средства получения, хранения, переработки информации, навыками работы с компьютером как средством управления информацией (ОК-17);

- способен работать с информацией в глобальных компьютерных сетях (ОК-18);

б) профессиональных (ПК):

- способен участвовать в разработке проектов изделий машиностроения с учетом технологических, конструкторских, эксплуатационных, эстетических, экономических и управленческих параметров (ПК-8);

- способен принимать участие в разработке средств технологического оснащения машиностроительных производств (ПК-9);

- способен участвовать в разработке проектов модернизации действующих машиностроительных производств, создании новых (ПК-10);

- способен использовать современные информационные технологии при проектировании машиностроительных изделий и производств (ПК-11);

- способен разрабатывать проектную и рабочую техническую документацию машиностроительных производств, оформлять законченные проектно-конструкторские работы (ПК-14);

- способен участвовать в мероприятиях по контролю соответствия разрабатываемых проектов и технической документации действующим стандартам, техническим условиям и другим нормативным документам (ПК-15);

- способен проводить предварительное технико-экономическое обоснование проектных расчетов (ПК-16).

В процессе выполнения курсового проекта обучающемуся предстоит определить требуемые надежность и долговечность объекта проектирования. При этом должно быть уделено серьезное внимание технологичности конструкции, экономичности изготовления и эргономике.

Курсовой проект представляет собой расчет и проектирование двухступенчатого зубчатого редуктора, работающего при постоянной или слабо-меняющейся нагрузке в приводе машин и агрегатов. Исходными данными для проектирования служат:

1 Схема редуктора (рисунок 1);

2 Вращающий момент на выходном валу, Н˖ м;

3 Частота вращения выходного вала n, об/мин.;

4 Режим нагрузки.

5 Срок эксплуатации, L_h, час.

 

Задание на курсовой проект

Рассчитать и спроектировать двухступенчатый редуктор привода рабочей машины.

Схема редуктора (рисунок 1) и исходные данные для проектирования (таблица 1) выбираются по последним цифрам зачетной книжки.

 

 

Рисунок 1 – Схемы редукторов

Таблица 1 – Исходные данные для проектирования

Последние две цифры номера зачетной книжки	Схема редуктора	ТВЫХ, Н∙ м	n3, мин-1	Lh, час.	Режим нагрузки
					I
					II
					III
					IV
					V
					II
					III
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					III
					II
					I
					II
					III
					IV
					V
					II
					III
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					III
					II
					I
					II
					III
					IV
					V
					II
					III
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					III
					II
					I
					II
					III
					IV
					V
					II
					III
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					IV
					V
					I
					II
					III
					IV
					V
					III
					II

 

 

Выбор электродвигателя

Двигатель является одним из основных элементов машинного агрегата.

От типа двигателя, его мощности, частоты вращения и прочего зависят конструктивные и эксплуатационные характеристики рабочей машины и ее привода.

Для проектируемых машинных агрегатов рекомендуются трехфазные асинхронные короткозамкнутые двигатели серии 4А. Эти двигатели наиболее универсальны. Закрытое и обдуваемое исполнение позволяет применить эти двигатели для работы в загрязненных условиях, в открытых помещениях и т. п.

Двигатели серии 4А применяют для приводов механизмов, имеющих постоянную или мало меняющуюся нагрузку при длительном режиме работы и большую пусковую нагрузку, вследствие повышенной силы трения и больших инерционных масс, например конвейеров, шнеков, смесителей, грузоподъемников и т.п. Эти двигатели работают при любом направлении вращения, обеспечивая при необходимости реверсивность машинного агрегата.

При курсовом проектировании предусмотрено применение двигателей серии 4А с диапазоном мощностей от 0, 25 до 7, 5 кВт (таблица 2). Технические данные этих двигателей приводятся в таблице 3.

 

Таблица 2 – Диапазон мощностей трехфазных асинхронных двигателей серии 4А, кВт

Синхронная частота вращения, об/мин.	Тип двигателя
56В	63А, В	71А, В	80А, В	90L
	0, 25	0.37; 0, 55	0, 75; 1, 1	1, 5; 2, 2	3, 0
	-	0, 25; 0, 37	0, 55; 0, 75	1, 1; 1, 5	2, 2
	-	0, 25	0, 37; 0, 55	0, 75; 1, 1	1, 5
	-	-	0, 25	0, 37; 0, 55	0, 75; 1, 1
Синхронная частота вращения, об/мин.	Тип двигателя
100S, L	112M, MA, MB	132S	132M	160S
	4, 0; 5, 5	7, 5	-	-	-
	3, 0; 4, 0	5, 5	7, 5	-	-
	2, 2	3, 0; 4, 0	5, 5	7, 5	-
	1, 5	2, 2; 3, 0	4, 0	5, 5	7, 5

 

Таблица 3 – Двигатели асинхронные короткозамкнутые трехфазные серии 4А общепромышленного применения: закрытые, обдуваемые. Технические данные

Номин. мощность РНОМ, кВт	Синхронная частота вращения, об/мин.
Тип двига-теля	Номин. частота враще-ния nНОМ, об/мин	Тип двига-теля	Номин. частота враще-ния nНОМ, об/мин	Тип двига-теля	Номин. частота враще-ния nНОМ, об/мин	Тип двига-теля	Номин. частота враще-ния nНОМ, об/мин
0, 25	4ААМ56В2У3		4ААМ63А4УЗ		4ААМ63В6УЗ		4АМ71ВSУЗ
0, 37	4ААМ63А2УЗ		4АА1У163В4УЗ		4АМ71А6УЗ		4АМ80АSУЗ
0, 55	4ААМ63В2УЗ		4АМ71А4УЗ		4АМ71В6УЗ		4АМ80ВSУЗ
0, 75	4АМ71А2УЗ		4АМ71В4УЗ		4АМ80А6УЗ		4АМ90LА8УЗ
1, 1	4АМ71В2УЗ		4АМ80А4УЗ		4АМ80В6УЗ		4АМ90LВ8УЗ
1, 5	4АМ80А2УЗ		4АМ80В4УЗ		4АМ90L6УЗ		4АМ100L8УЗ
2, 2	4АМ80В2УЗ		4АМ90L4УЗ		4АМ100L6УЗ		4АМ112МА8УЗ
3, 0	4АМ90L2УЗ		4АМ100S4УЗ		4АМ112МА6УЗ		4АМ112МВ8УЗ
4, 0	4А1У1100S2УЗ		4АМ100L4УЗ		4АМ112МВ6УЗ		4АМ132S8УЗ
5, 5	4АМ100L2УЗ		4АМ112М4УЗ		4АМ132S6УЗ		4АМ132М8УЗ
7, 5	4АМ112М2УЗ		4АМ132S4УЗ		4АМ132М6УЗ		4АМ160S8УЗ
Примечания: Структура обозначения типоразмера двигателя: 4 – порядковый номер серии: А – вид двигателя – асинхронный; А – станина и щиты двигателя алюминиевые (отсутствие знака означает, что станина и щиты чугунные или стальные); М – модернизированный; двух- или трехзначное число – высота оси вращения двигателя; А, В – длина сердечника статора; L, S, M – установочный размер по длине; 2, 4, 6, 8 – число полюсов; У3 – климатическое исполнение и категория размещения.

 

Мощность электродвигателя зависит от требуемой мощности на выходном валу редуктора, а его частота вращения – от частоты вращения выходного вала:

 

,

 

где Р_ДВ – потребная мощность электродвигателя, кВт;

Р_Вых – мощность на выходном (тихоходном) валу редуктора, кВт;

– к.п.д. редуктора.

где - КПД быстроходной ступени

- КПД тихоходной ступени

_. – КПД подшипников качения.

- КПД муфты

Количество пар подшипников уточнить по кинематической схеме заданного редуктора. Значения КПД зубчатых передач, муфт и подшипников выбрать из таблицы 4.

 

Таблица 4 – Значения КПД механических передач без учета потерь в подшипниках

Тип передачи	Исполнение: закрытая
Зубчатая: цилиндрическая	0, 96…0, 97
коническая	0, 95…0, 97
Червячная при передаточном числе и:
свыше 30	0, 70…0, 75
От 14 до 30	0, 80…0, 85
От 8 до 14	0, 85…0, 95
Примечания: 1 Ориентировочные значения КПД закрытых передач в масляной ванне приведены для колес, выполненных по 8-й степени точности, при более точном выполнении колес КПД может быть повышен на 1...1, 5%; при меньшей точности — соответственно понижен. 2 Для червячной передачи предварительное значение КПД принимают . После установления основных параметров передачи значение КПД следует уточнить (см. раздел 4). 3 Потери в подшипниках на трение оцениваются следующими коэффициентами: для одной пары подшипников качения ; 4 Потери в муфте принимаются

 

 

 

 

Подобрать двигатель с номинальной мощностью Р_НОМ по величине большей, но ближайшей к требуемой мощности Р_ДВ, и номинальной частотой вращения n_НОМ.

 

 

Каждому значению номинальной мощности Р_НОМ соответствует в большинстве не одно, а несколько типов двигателей с различными частотами вращения, синхронными 3000, 1500, 1000, 750 об/мин.

Выбор оптимального типа двигателя зависит от типов передач, входящих

в привод, кинематических характеристик рабочей машины (см. исходные данные), и производится после определения передаточного числа редуктора и его ступеней. При этом надо учесть, что двигатели с большой частотой вращения (синхронной 3000 об/мин) имеют низкий рабочий ресурс, а двигатели с низкими частотами (синхронными 750 об/мин) весьма металлоемки, поэтому их нежелательно применять без особой необходимости в приводах общего назначения малой мощности.

Материалы для валов

Для изготовления валов используют углеродистые стали марок 20, 30, 40, 45, 50, легированные стали марок 20Х, 40Х, 40ХН, 12Х2Н4А, 40ХН2МА и др., высокопрочные модифицированные чугуны, титановые сплавы ВТЗ-1, ВТ-6, ВТ-9. Характеристики некоторых материалов приведены в приложении 1П.

Выбор материала, термической и термохимической обработки определяется конструкцией вала и опор, условиями эксплуатации. Так, например, быстроходные валы, вращающиеся в подшипниках скольжения, требуют высокой твердости цапф, поэтому такие валы изготавливают из цементируемых сталей 12Х2Н4А, 18ХГТ или азотируемых сталей 38Х2МЮА и др. Валы-шестерни по этой причине изготавливают из цементируемых сталей 12ХН3А, 12Х2Н4А и др. Валы под насадные зубчатые колеса в редукторах выполняют из улучшенной стали 45 (255–285НВ) и стали 40Х (269–302НВ). Участки валов, контактирующие с уплотнительными манжетами, должны иметь твердость поверхности не менее 30HRC. Длинные полые валы иногда изготавливают (намоткой) из композиционных материалов. Для ответственных тяжело нагруженных валов применяют легированные стали 40ХНМА, 25ХГТ и др. Для неответственных малонагруженных валов используют углеродистые стали без термообработки. В приборостроении применяют сплавы цветных металлов.

Валы без термообработки изготавливают из сталей 35, 40, ст 5, ст 6, 40Х, 40ХН, 30ХН3А, с термообработкой – из сталей 45, 50.

 

Конструирование редуктора

Конструирование валов

Конструкция ступеней валов зависит от типа и размеров установленных на них деталей (зубчатых и червячных колес, подшипников, муфт, звездочек, шкивов) и способов закрепления этих деталей в окружном и осевом направлениях. При разработке конструкции вала принимают во внимание технологию сборки и разборки передач, механическую обработку, усталостную

прочность и расход материала при изготовлении. Способы осевого фиксирования колес, элементов открытых передач, муфт и подшипников рассмотрены в соответствующих разделах проектирования валов. Окружное закрепление колес,

элементов открытых передач муфт и подшипников осуществляется посадками, шпоночными соединениями и соединениями с натягом.

Ниже приводятся рекомендации по конструированию посадочных поверхностей ступеней валов, соединенных между собой переходными участками (рисунки 27 - 30).

8.2.1 Переходные участки

Переходный участок вала между двумя смежными ступенями разных диаметров выполняют:

а) галтелью радиуса r (галтель—поверхность плавного перехода от меньшего сечения к большему), снижающей концентрацию напряжений в местах перехода (таблица 57);

б) канавкой ширины b со скруглением для выхода шлифовального круга, которая повышает концентрацию напряжений на переходных участках (таблица 58).

 

Таблица 56 – Галтели

d	20…28	32…45	50…70	80…90
r	1, 6	2, 0	2, 5	3, 0
f	2, 0	2, 5	3, 0	4, 0

 

Таблица 57 – Канавки

d	Св. 10 до 50	Св. 50 до 100	Св. 100
b	3, 0	5, 0	8, 0
h	0, 25	0, 5	0, 5
r	1, 0	1, 6	2, 0

 

Рисунок 27 – Конструкция вала-шестерни цилиндрической:

а – d_f1; б – d_f1 > d₃; в – d_f1 < d₃; d_a1 = d₃; г – d_a1 < d₃

 

Рисунок 28 – Конструкции вала-шестерни конической:

а – d_fe1 > d₃; б - d_fe1 < d₃; в - d_fe1 = d₃.

 

 

 

Рисунок 29 – Конструкции вала червячного:

а – d_f1 > d₃; б - d_f1 = d₃; в – d_a1 < d₃; d_f1 < d₃.

 

Рисунок 30 – Конструкции промежуточного и тихоходного валов с зубчатым колесом.

 

Если между подшипником и колесом или муфтой устанавливают распорную втулку, то переходный участок между ступенями выполняют галтелью. При этом между буртиком вала и торцом втулки должен быть предусмотрен зазор С = 1...2 мм (см. рисунок 30).

Для повышения технологичности конструкции радиусы галтелей r, размеры фасок на концевых ступенях с (таблицы 58, 59, 60), ширину канавок b для выхода инструмента на одном валу принимают одинаковыми.

8.2.2 Посадочные поверхности

Основные размеры ступеней быстроходного, промежуточного и тихоходного валов определены при предварительном проектном расчете. Конструируя валы, размеры посадочных поверхностей ступеней d и l уточняют и определяют в зависимости от конструкции и размеров деталей, установленных на ступенях, с учетом их расположения относительно опор, а затем принимают по стандартному ряду ГОСТ 6636-69.

 

Таблица 59 – Концы валов цилиндрические

d
r	1, 6	2, 0	2, 5	3, 0
c	1, 0	1, 6	2, 0	2, 5

 

Таблица 60 – Концы валов конические

Номинальный диаметр d1	b	h	t1	t2	d2	d3	l2	l3
			2, 5	1, 8	М12× 1, 25	М6	6, 5	8, 8
			3, 0	2, 3	М16× 1, 5	М8	9, 0	10, 7
	М10	11, 0	13, 0
			3, 5	2, 8	М20× 1, 5	М12	14, 0	16, 3
			5, 0	3, 3	М24× 2	М12	14, 0	16, 3
			5, 0	3, 3	М30× 2	М16	21, 0	23, 5
			5, 0	3, 3	М36× 2	М20	21, 0	23, 5
			5, 5	3, 8	М36× 2	М20	23, 5	26, 5
			6, 0	4, 3	М42× 3	М20	23, 5	26, 5
			7, 0	4, 4	М48× 3	М24	26, 0	29, 3
			7, 5	4, 9	М56× 4	М30		35, 9
			9, 0	5, 4	М64× 4	М30		35, 9

 

Выходной конец вала может быть цилиндрическим или коническим. Посадки деталей на конус обладают рядом достоинств: легкость сборки и разборки, высокая точность базирования, возможность создания любого натяга. В проектируемых редукторах в равной мере применяют цилиндрические и конические концы валов.

Диаметр 1 -й ступени d₁ (рисунки 27, 28, 29, 30, 31,, 32) рассчитан в разделе 6.3. Если диаметр 2-й ступени изменился (увеличился) в связи с проверкой пригодности подшипника, то нужно пересчитать диаметр 1-й ступени: d₁=d₂—2t. Здесь t ≥ 2f— высота буртика, где f— конструктивный размер фаски, который принимают в соответствии с радиусом галтели r по таблице 57 (в таблице 55 приведены стандартные размеры фасок). Длина ступени l₁ (таблицы 59, 60) определяется по осевым размерам посадочного места полумуфты.

Возможна установка и демонтаж подшипника на 2-й ступени без снятия шпонки (рисунок 31). Для этого нужно диаметр d₁ (d_СР) определить в зависимости от диаметра d₂, равного диаметру d внутреннего кольца подшипника: d₁ = d₂ – 2, 2(h-t₁) - для цилиндрических концов вала, d_СР = d₂ -2, 2(h-t₁) - для конических концов, где h — высота шпонки; t₁ - глубина посадки шпонки в паз вала (см. таблицу 61).

 

Таблица 61 – Шпоночные соединения с призматическими шпонками (ГОСТ 23360-78)

мм
Диаметр вала d	Сечение шпонки	Фаска	Глубина паза	Длин l
b	h	Вала t1	Cтупицы t2
12…17			0, 25…0, 4		2, 3	10…56
17…22			3, 5	2, 8	14…70
22…30			0, 4…0, 6		3, 3	18…90
30…38				3, 3	22…110
38…44				3, 3	28…140
44…50			5, 5	3, 8	36…160
50…58				4, 3	45…180
58…65				4, 4	50…200
65…75			0, 6…0, 8	7, 5	4, 9	56…220
75…85				5, 4	63…250
85…95				5, 4	70…280
Примечания. 1 Длины призматических шпонок l выбирают из следующего ряда: 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 45, 50, 56, 63, 70, 80, 90, 100, 110, 125, 140, 160, 180, 200, 220, 250. 2 Пример условного обозначения шпонки исполнения 1: размеры b× h× l: Шпонка 16× 10× 50 ГОСТ 23360-78.

 

 

Рисунок 31 – Конструирование консольного участка вала

 

Выполнение этого условия приводит к значительной разности диаметров d₁ и d₂. В тех случаях, когда расстояние l больше ширины внутреннего кольца подшипника В (рисунок 32), разность диаметров d₁ и d₂ можно уменьшить за счет обвода шпонки при установке подшипника.

Диаметр выходного конца быстроходного вала d₁, соединенного с двигателем через муфту, не должен отличаться от диаметра вала ротора двигателя больше чем на 20%. При выполнении этого условия соединение валов осуществляется стандартной муфтой.

Если осевая фиксация деталей, установленных на 1-ю ступень, осуществляется шестигранной или круглой гайкой с многолапчатой шайбой, то для выхода инструмента при нарезании резьбы выполняют канавки (таблица 62)Канавки делают также под язычок стопорной многолапчатой шайбы (таблица 63). Для облегчения монтажа насаживаемых деталей на торце 1-й ступени выполняют фаску с.

 

 

Рисунок 32 -Монтаж подшипника без снятия шпонки

 

Таблица 62 – Канавки для выхода резьбонарезного инструмента

мм	Размеры канавки	Шаг резьбы
	1, 25	1, 5	1, 75
b
r			1.5
r1	0.5	0.5
dK	dP – 1, 5	dP – 1, 8	dP – 2, 2	dP – 2, 5	dP - 3

 

Диаметр второй ступенипринимается равным диаметру d внутреннего кольца подшипника, окончательно выбранного в разделе 7. Длина ступениопределена в разделе 6 и должна быть достаточной, чтобы обеспечить упор в её торец ступицы муфты.

Диаметр третьей ступени d₃=d₂-3, 2r, где r - координата фаски внутреннего кольца подшипника. Длина ступени может быть выполнена больше длины ступицы колеса l_CT, и тогда распорная втулка между торцом внутреннего кольца подшипника и торцом ступицы колеса ставится на 3-ю ступень.

 

 

Таблица 63 – Канавка под язычок стопорной шайбы

Резьба d	a1	a2	a3	a4	d1
М20× 1, 5			3, 5	1, 0	16, 5
М22× 1, 5			3, 5	1, 0	18, 5
М24× 1, 5			3, 5	1, 0	20, 5
М27× 1, 5			4, 0	1, 5	23, 5
М30× 1, 5			4, 0	1, 5	26, 5
М33× 1, 5			4, 0	1, 5	29, 5
М36× 1, 5			4, 0	1, 5	32, 5
М39× 1, 5			4, 0	1, 5	35, 5
М42× 1, 5			5, 0	1, 5	38, 5
М45× 1, 5			5, 0	1, 5	41, 5
М48× 1, 5			5, 0	1, 5	44, 5
М52× 1, 5			5, 0	1, 5	48, 0
М56× 2, 0			5, 0	1, 5	52, 0
М60× 2, 0			6, 0	1, 5	56, 0

 

Шпоночный паз на 3-й ступени располагают со стороны паза 1-й ступени. Ширину шпоночного паза b для удобства обработки следует принять одинаковой для 1-й и 3-й ступеней исходя из меньшего диаметра.

Для вала-шестерни цилиндрической и червячного вала (см. рисунки 27, 28).

Цилиндрическая шестерня и нарезная часть червячного вала находятся на 3-й ступени. На чертежах таких валов изображают выход резьбы (см. рисунки 27, б—г; 29, в). Величина выхода l_Ф зависит от модуля зацепления т и внешнего диаметра фрезы D_Ф (таблица 64) и определяется графически.

 

Таблица 64 – Внешний диаметр фрезы, мм

Модуль зацепления m	2…2, 25	2, 5…2, 75	3…3, 75	4…4, 5	5…5, 5	6…7
DФ	Степень точности
8…10

 

12345678910Следующая ⇒

Поделиться: