ФЕДЕРАЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА В ОБЛАСТИ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ «Инструкция ПО РАСЧЕТУ И ПРИМЕНЕНИЮ АНКЕРНОЙ КРЕПИ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ»

ФЕДЕРАЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА В ОБЛАСТИ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ «Инструкция ПО РАСЧЕТУ И ПРИМЕНЕНИЮ АНКЕРНОЙ КРЕПИ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ»

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. Настоящие Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности «Инструкция по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах Росси йской Федерации» (далее – Инструкция) разработаны в соответствии с Законом Российской Федерации от 21 февраля 1992 г. № 2395-1 «О недрах» (Собрание законодательства Российской Федерации, 1995, № 10, ст. 823; 1999, № 7, ст. 879; 2000, № 2, ст. 141; 2001, № 21, ст. 2061; № 33, ст. 3429; 2002, № 22, ст. 2026; 2003, № 23, ст. 2174; 2004, № 27, ст. 2711; № 35, ст. 3607; 2006, № 17, ст. 1778; № 44, ст. 4538; 2007, № 27, ст. 3213; № 49, ст. 6056; 2008, № 18, ст. 1941; № 29, ст. 3418; ст. 3420; № 30, ст. 3616; 2009, № 1, ст. 17; № 29, ст. 3601; № 52, ст. 6450; 2010, № 21, ст. 2527; № 31, ст. 4155; 2011, № 15, ст. 2018; ст. 2025; № 30, ст. 4567; ст. 4572; ст. 4570, ст. 4590; № 48, ст. 6732; № 49, ст. 7072; № 50, ст. 7343, ст. 7359; 2012, № 25, ст. 3264), Федеральным законом от 20 июня 1996 г. № 81-ФЗ «О государственном регулировании в области добычи и использования угля, об особенностях социальной защиты работников организаций угольной промышленности» (Собрание законодательства Российской Федерации, 1996, № 26, ст. 3033; 2000, № 33, ст. 3348; 2004, № 35, ст. 3607; 2006, № 25, ст. 2647; 2007, № 31, ст. 4010; 2008, № 30, ст. 3616; 2009, № 1, ст. 17; 2010, № 31 ст. 4155; 2011, № 19, ст. 2707; № 30, ст. 4596), Федеральным законом от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» (Собрание законодательства Российской Федерации, 1997, № 30, ст. 3588; 2000, № 33, ст. 3348; 2003, № 2, ст. 167; 2004, № 35, ст. 3607; 2005, № 19, ст. 1752; 2006, № 52, ст. 5498; 2009, № 1, ст. 17, ст. 21; № 52, ст. 6450; 2010, № 30, ст. 4002; № 31, ст. 4195, ст. 4196; 2011, № 27, ст. 3880; № 30, ст. 4590, ст. 4591, ст. 4596; № 49, ст. 7015, ст. 7025; 2012, № 26, ст. 3446), Правилами безопасности в угольных шахтах (ПБ 05-618–03), утвержденными постановлением Госгортехнадзора России от 5 июня 2003 г. № 50 (зарегистрировано Министерством юстиции Российской Федерации 19 июня 2003 г., регистрационный № 4737; Российская газета, 2003, № 120/1; 2004, № 71), в редакции приказа Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 20 декабря 2010 г. № 1158 (зарегистрирован Министерством юстиции Российской Федерации 15 марта 2011 г., регистрационный № 20113; Бюллетень нормативных актов федеральных органов исполнительной власти, 2011, № 16).

2. Инструкция предназначена для организаций и работников предприятий, занимающихся расчетом параметров крепи горной выработки при разработке паспорта крепления и поддержания горной выработки (далее – паспорт крепления), возведением крепи и контролем ее состояния. В Инструкции используются термины, понятия и условные обозначения, приведенные в приложении № 1 к настоящей Инструкции.

3. Инструкция содержит порядок:

расчета параметров анкерной крепи при разработке паспортов крепления;

выбора конструкций анкерной крепи и средств ее усиления;

обеспечения безопасности работ при установке анкерной крепи;

выбора методов и средств контроля надежности и работоспособности анкерной крепи.

4. В Инструкции представлены методики проведения расчетов параметров анкерной крепи, порядок выбора конструкций анкеров, опорных элементов и затяжки боков и кровли горной выработки. Методики проведения расчетов параметров анкерной крепи приведены в приложениях к настоящей Инструкции.

5. Значения коэффициентов, приведенных в приложениях № 4-14 к настоящей Инструкции, уточняются по результатам научно-исследовательских работ и в процессе консультационно-методического сопровождения паспортов крепления. Для условий шахт Кузбасса используются коэффициенты, приведенные в настоящей Инструкции.

6. При разработке паспортов крепления и поддержания горных выработок Инструкцией предусматривается применение следующих способов крепления:

анкерной крепью, применяемой в качестве основной, рассчитываемой на весь срок службы горной выработки;

анкерной крепью, усиливаемой поддерживающей рамной или стоечной крепью;

анкерной крепью, усиливаемой в зонах повышенного проявления горного давления (далее – ППГД) и в зоне влияния очистных работ дополнительной приконтурной анкерной крепью и анкерами глубокого заложения;

анкерной крепью в пластовых горных выработках, поддерживаемых на границе с выработанным пространством;

анкерной крепью не только на вновь пройденные выработки, но и в качестве усиления крепи на выработки, ранее закрепленные различными видами крепи;

анкерной крепью в выработках для крепления технических устройств к почве.

7. Паспорт крепления разрабатывается с учетом обеспечения сохранности горной выработки в продолжение всего срока ее службы и для создания безопасных условий работ по креплению горных выработок.

8. При использовании анкерной крепи сечение горной выработки принимается прямоугольное или трапециевидное с плоской кровлей горной выработки, совпадающей с плоскостью напластования пород (угля), реже, арочное или сводчатое.

При наличии в кровле горной выработки неустойчивых пород, обрушающихся в проходческом забое до установки анкерной крепи, горные выработки проходят с присечкой этих пород. Форма горной выработки, проводимой с присечкой пород, определяется паспортом крепления, утвержденным техническим директором (главным инженером) шахты.

9. В технической документации на применение анкерной крепи указываются условия ее применения, технические характеристики, технология установки и эксплуатации.

10. Настоящая Инструкция содержит порядок расчета анкерной крепи для горизонтальных и наклонных (до 35°) подземных горных выработок и их сопряжений при следующих горно-геологических и горнотехнических условиях угольных шахт:

максимальная расчетная ширина выработки или сопряжения - не более 12 м;

поддерживаемые в ненадработанном и неподработанном, также полностью надработанном и подработанном массивах на расстояниях, соответственно, больше ширины выработки и 12-ти мощностей пласта;

отношение глубины проведения горной выработки или сопряжения от дневной поверхности, Н, м к расчетному сопротивлению пород и угля в кровле на одноосное сжатие, Rс, МПа, - не более 25. При величине отношения от 25 до 30 - крепление выработок и сопряжений необходимо осуществлять по двухуровневой схеме с применением анкеров глубокого заложения;

прочность на одноосное сжатие оставляемой угольной пачки в кровле горной выработки или сопряжения - не менее 6 МПа.

11. Инструкция не содержит порядка расчета анкерной крепи при проведении горных выработок в особо сложных горно-геологических условиях:

в зонах ПГД;

в зонах разрывных геологических нарушений;

при наличии выветренных, пластичных и мерзлых вмещающих пород.

12. Технология проведения и крепления горных выработок должна быть безопасной и обеспечивать надежность установки анкерной крепи и устойчивое состояние кровли. При наличии в кровле горной выработки неустойчивых пород, обрушающихся в проходческом забое до установки анкерной крепи, горные выработки проходят с присечкой этих пород, либо в паспортах крепления необходимо предусматривать проведение специальных мероприятий по предупреждению обрушений кровли (применение опережающей крепи, упрочнения пород, комбинированной подхват-затяжки, сводчатой формы кровли и т.п.), а установка анкерной крепи проводится на расстоянии не более 1 м от забоя горной выработки.

13. Хранение и транспортировку к месту установки элементов анкерной крепи (замков, стержней и ампул) необходимо осуществлять в соответствии с требованиями технической документации завода изготовителя. Не допускается использование ампул с истекшим сроком годности и ампул с поврежденной оболочкой.

14. Рабочие, занятые проведением горных выработок с использованием анкерной крепи, должны знать паспорт крепления, методику контроля состояния анкерной крепи горной выработки и пройти соответствующие обучение и инструктаж по безопасному производству работ при бурении скважин (шпуров) и установке анкерной крепи.

15. Не допускается проводить затяжку гаек анкера до окончания процесса твердения состава ампул. Время твердения состава ампул устанавливается заводом изготовителем.

16. Не допускается подвеска к анкерной крепи горно-шахтного оборудования, не предусмотренного паспортом крепления или специальным проектом.

17. В паспортах крепления должны предусматриваться организационные и технические мероприятия по оценке состояния и работоспособности анкерной крепи.

18. Технический руководитель (главный инженер) шахты определяет периодичность контроля и перечень специалистов шахты, осуществляющих визуальный контроль состояния анкерной крепи. При изменениях состояния анкерной крепи, связанных с проявлением горного давления, расслоения пород кровли и другими горно-геологическими и горно-технологическими условиями принимаются меры по усилению крепи проводимой и действующей горной выработки.

19. При отсутствии геологических данных о свойствах вмещающих пород паспорта крепления разрабатываются на основе данных, полученных при бурении разведочных скважин (шпуров) в кровлю горной выработки и отбора керна для определения типа ее кровли, прочности, мощности, слоистости и трещиноватости пород. Разведочные скважины (шпуры) бурятся до начала проведения горной выработки в месте ее заложения (непосредственно перед засечкой горной выработки).

20. При бурении скважин (шпуров) проводится оценка прочностных свойств пород и обводненности кровли горной выработки по скорости бурения и выходу буровой мелочи. При изменении прочностных свойств пород и обводненности кровли горной выработки проводится бурение разведочных скважин (шпуров) с отбором керна. Данные, полученные при бурении разведочных скважин (шпуров) вносятся в расчет крепления. На основе полученных данных технический директор (главный инженер) шахты принимает решение о внесении изменений в действующий паспорт.

21. В месте заложения (засечки) горной выработки проводится оценка несущей способности используемых при креплении горной выработки анкеров. Оценка несущей способности применяемых анкеров определяется по несущей способности не менее трех контрольных анкеров, установленных в месте засечки горной выработки. Если несущая способность контрольных анкеров меньше принятой в паспорте крепления, проводится корректировка паспорта крепления по минимальному значению несущей способности контрольных анкеров. Оценку несущей способности применяемых анкеров при помощи штанговыдергивателя проводят не реже одного раза в месяц, через каждые 200 м длины горной выработки, при изменении прочностных свойств и обводненности пород кровли горной выработки, изменениях конструкции анкерной крепи, применении новых видов или составов ампул и технологии установки анкерной крепи.

22. При визуальном контроле работоспособности анкерной крепи проводится оценка состояния анкеров, элементов крепи, затяжки и величины смятия демпфирующих податливых элементов. Периодичность визуального контроля вне зоны влияния очистных работ – не реже одного раза в месяц, а в зонах влияния очистных работ – ежесуточно. В горных выработках с III-IV типом кровли по обрушаемости (Приложение 2, табл. 4), а также на участках с особо сложными горно-геологическими условиями и на всех сопряжениях горных выработок, контроль деформационного состояния пород кровли осуществляется реперами глубинными, установленными в скважинах через 35-40 м. В горных выработках с I типом кровли по обрушаемости установка реперов глубинных осуществляется через 80-100 м. В горных выработках с породами II типа кровли по обрушаемости установка реперов глубинных осуществляется через 200-250 м. В выработках, закрепленных анкерами только первого уровня, устанавливают глубинные реперы, с двумя реперами в шпуре, а в выработках с двухуровневым креплением, с тремя реперами в шпуре, причем базовый (верхний) репер должен находиться на глубине, превышающей глубину анкерования не менее 1, 0 м.

23. По истечении 5 лет эксплуатации анкерной крепи в выработках, производить научно-исследовательские работы с оценкой несущей способности анкеров, коррозионного износа и работоспособности анкерной крепи. По результатам обследования составляется акт о состоянии выработки и назначается дата следующего обследования.

24. Испытание несущей способности анкерной крепи в действующих горных выработках, производится путем ее нагружения до 0, 6N_а, где N_а– несущая способность анкера, кН.

25. На участках действующих и проводимых горных выработок с нарушенной анкерной крепью (разорванные или вырванные анкеры, разрывы подхватов и затяжки, полное смятие демпфирующих податливых элементов), расслоениями и отслоениями пород кровли более 50 мм от вышележащей породы, анкерная крепь усиливается дополнительной крепью с внесением соответствующих изменений в действующий паспорт крепления.

26. Результаты контроля состояния анкерной крепи фиксируются специалистами шахты в производственно–технической документации (Приложение 22):

в зоне опорного давления не реже 1 раза в сутки;

вне зоны опорного давления не реже 1 раза в месяц.

27. В Инструкции приведен порядок расчета параметров анкерной крепи для:

горных выработок и сопряжений шириной до 8 м - приложение 2, 15,

боков горных выработок – приложение 3,

горных выработок шириной 6-12 м - приложения № 4, 5, 15,

демонтажных камер - приложение № 6,

выработок, пройденных по нижнему слою мощных пластов - приложение № 7,

выработок, охраняемых “жесткими” и “податливыми” целиками - приложение № 8,

выработок, проводимым по пластам склонным к горным ударам и внезапным выбросам угля (пород) и газа - приложение № 9,

выработок, пройденных в слабых и обводненных породах - приложение № 10,

применения комбинированных крепей - приложение № 11,

выработок, находящихся в зонах повышенных проявлений горного давления - приложение № 12,

коротких очистных забоев - приложение № 13,

выработок, оборудованных подвесными монорельсовыми дорогами -приложение № 14.

 

_________________________

 

Приложение № 1 к Инструкции по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах России, утвержденной приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от «___» _______ 2012 г. № ______

ТЕРМИНЫ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

В настоящей Инструкции использованы следующие термины:

анкерная крепь – система закрепленных в скважинах (шпурах) металлических (распорных, клиновых, винтовых с закреплением химическими растворами и смесями на цементной основе) железобетонных, деревянных или полимерных стержней (штанг), расположенных определенным образом в кровле и боках выработки и предназначенных вместе с поддерживающими элементами (опорными шайбами или подхватами) для упрочнения массива пород и повышения устойчивости обнажений;

анкер первого уровня (нижнего уровня) – цельный металлический, железобетонный, полимерный или деревянный стержень (анкер), закреплённый в шпуре (скважине) длиной, не превышающей высоту выработки;

анкер глубокого заложения (верхнего уровня, второго уровня) – анкер, превышающий длину анкера первого уровня;

выработка пройденная «вприсечку» – горная выработка, пройденная вплотную к выработанному пространству или отделяемая от него целиком угля шириной 0, 8–1, 5 м;

горная выработка – полость в земной коре, образуемая в результате извлечения горных пород;

горное давление – давление окружающей среды на искусственное подземное сооружение или отдельно рассматриваемую часть горного массива, развивающееся в результате горных работ;

давление на крепь – силовое воздействие пород на крепь горных выработок;

двухуровневая схема крепи – совместное применение анкеров первого уровня и анкеров глубокого заложения;

жесткая крепь – крепь, деформации которой определяются только упругими деформациями составляющих ее элементов;

зона опорного давления – часть массива пород в пределах влияния очистных работ, в которой напряжения больше, чем в нетронутом массиве;

зона повышенного горного давления (далее по тексту ПГД) – часть угольного массива и боковых пород, испытывающая повышенные напряжения, передаваемые краевыми частями, отдельными оставленными целиками или другими концентраторами, расположенными на смежном пласте (пластах).

зона проявления повышенного горного давления (далее по тексту ППГД) – зона, в которой реализовалось повышенное горное давление в виде увеличения смещений кровли, боков и почвы горных выработок, отдавливания и разрушения боков и кровли горных выработок, деформации крепи.

крепь – инженерная конструкция в горной выработке, взаимодействующая с породами и предназначенная для сохранения формы и размеров ее поперечного сечения, в соответствии с требованиями правил безопасности;

несущая способность анкера – предельная нагрузка в жестком режиме (заводская характеристика);

опорное давление – добавочное к весу толщи пород давление, оказываемое зависающими породами на часть массива за пределами выработанного пространства;

опорная плита – индивидуальный опорный элемент, не связывающий анкеры в рядах в единую систему;

податливая крепь – крепь, конструкция которой допускает уменьшение сечения выработки при сохранении несущей способности;

предохранительный целик – целик, оставленный для предотвращения вредного влияния горных разработок на охраняемые объекты;

пролет горной выработки (сопряжения) – ширина основания свода естественного равновесия;

проявление горного давления – смещения, деформирование и разрушение горных пород и крепи по действием горного давления;

протяженная горная выработка – горная выработка, длина которой на порядок и более, больше ее ширины;

работа крепи (сопротивление крепи) – силовое противодействие крепи горному давлению;

сопротивление анкерной крепи – среднеарифметическая нагрузка со стороны кровли на анкерную крепь, выражаемая в кН/м²;

сопряжение горных выработок – узел соединения двух или более одиночных горных выработок;

смещение пород – смещение пород, вызванное проведением выработки и последующими условиями ее поддержания. Различают смещения кровли, боков и почвы выработки;

смещения кровли выработки – уменьшение высоты выработки вследствие опускания пород кровли, вызванное горным давлением;

целик – отдельная часть залежи полезного ископаемого, оставленная в процессе разработки месторождений по тем или иным причинам не извлеченной или временно не извлекаемой.

В настоящей Инструкции используются следующие условные обозначения и коэффициенты:

А – ширина камеры, м;

B – ширина выработки, м;

В_вл – ширина соседней выработки, м;

B_р – расчетная ширина выработки (камеры), которая являетсяоснованием свода давления пород кровли, м;

в_р – величина возможного разрушения боков выработки, м;

B_с – расчетная ширина сопряжения, м;

B_ф – фактическая ширина выработки, м;

в_ц – минимальная ширина неразрушаемого целика, м;

В_ц – ширина целика, м;

В_n.з – ширина энной заходки, м;

B₁ – фактическая ширина основной широкой выработки, м;

B_1з, B_2з – ширина части выработки при проведении двумя заходками, м;

, – ширина парных выработок в проходке, м;

B₂ – фактическая ширина пересекающейся выработки, м;

С – расстояние между рядами анкеров, м;

С_а.у – расстояние между рядами анкеров усиления, м;

С_б – расстояние между рядами анкеров в боках выработки, м;

С_к – принятое по технологическим условиям расстояние между рядами анкеров, м;

С_к.н – расстояние между рядами анкеров нижнего уровня, м;

С_к.н.min – шаг установки анкеров, допустимый по условию устойчивости контура кровли, м;

С_п– расстояние между подвесками подвесной монорельсовой дороги (далее по тексту – ПМД), м;

С_р.в.к – расстояние между рядами канатных анкеров верхнего уровня, м;

С_р.к.н – расстояние между канатными анкерами в рядах, м;

d_а – диаметр ампулы, мм;

d_с – диаметр стержня анкера, мм;

d_ск – диаметр скважины (шпура), мм;

D – диаметр скважин, м;

f – коэффициент крепости пород по шкале М.М. Протодьяконова;

h –высота выработки, м;

h_бп – дальность влияния по нормали от отрабатываемого пласта при подработке, м;

h_бН – дальность влияния по нормали от отрабатываемого пласта при надработке, м;

h_к – высота камеры, м;

h_н.к – мощность непосредственной кровли, м;

h_н – расстояние от оси пласта до нижней выработки, м;

h_m –мощность пласта с учетом пробуренной скважины, м;

h_п – расстояние от отработанного пласта в кровлю по нормали до уровня расположения выработки на подработанном пласте, м;

h_п, – расстояние от оси пласта до верхней выработки, м;

h_р – высота зоны интенсивной трещиноватости, м;

h_у – мощность угольной пачки, м;

h_св – высота свода естественного равновесия пород над выработкой, м;

h_о – мощность нижнего слоя кровли, м;

h₁ – мощность обрушившейся толщи пород, м;

H – глубина ведения горных работ, м;

Н_Р – расчетная глубина для выработок и сопряжений, м;

k – коэффициент концентрации давления для выработок, пройденных в массиве угля вне зоны опорного давления или при ширине целика более 0, 1Н, но не менее 30 м;

k_а – коэффициент, учитывающий степень связывания и упрочнения пород за счет принимаемой длины закрепления стержня анкера в скважине скрепляющим составом;

k_вл– коэффициент снижения сопротивления пород сжатию за счет воздействия влаги;

k_В – коэффициент, учитывающий влияние других смежных параллельных выработок;

k_в1– коэффициент взаимовлияния сопрягающихся выработок;

k_в2 – коэффициент влияния других смежных выработок, расположенных относительно участков сопряжений на расстояниях менее допустимых l_д;

k_г – коэффициент влияния гидрообработки на смещение кровли выработки, закрепленной анкерной крепью;

k_д – коэффициент, учитывающий влияние на кровлю динамических нагрузок, возникающих при перевозке грузов;

k_з – коэффициент запаса;

k_к– коэффициент, характеризующий долю смещений пород кровли в общих смещениях пород на сопряжении;

k_кр – коэффициент, учитывающий обрушаемость основной кровли;

k_н.с – коэффициент, учитывающий отличие напряженного состояния массива по сравнению с напряженным состоянием, вызванным собственным весом пород до поверхности;

k_о– коэффициент увеличения напряжений в боках выработок и сопряжений при расположении их в зоне влияния опорного давления от очистных работ;

k_охр – коэффициент, учитывающий влияние податливых искусственных ограждений;

k_о.max – максимальное значение коэффициента увеличения напряжений в боках выработок и сопряжений при расположении их в зоне влияния опорного давления от очистных работ;

k_п – коэффициент пригрузки;

k_П – коэффициент пригрузки нижнего слоя кровли;

k_пр – коэффициент влияния способа проведения выработок;

k_р – коэффициент разрыхления пород;

k_р.в.н – коэффициент разгрузки канатных анкеров верхнего уровня, анкерами нижнего уровня;

k_с – коэффициент, учитывающий нарушенность массива пород поверхностями без сцепления, либо с малой связностью;

k_св – коэффициент свода;

k_ср – коэффициент влияния разгрузочных скважин на величину смещения кровли;

k_т – коэффициент, величина которого зависит от количества несущих тележек, попадающих на два смежных рельса относительно точки подвеса;

k_тр – коэффициент трещинообразования;

k_у – коэффициент упрочнения пород за счет анкерования;

k_ф – коэффициент формы;

k_ш – коэффициент, учитывающий отличие ширины проводимой выработки от В = 5 м;

– коэффициент влияния размеров сопряжения;

K_h1 – коэффициент концентрации давления в месте закрепления нижнего слоя;

k_L – коэффициент взаимовлияния соседних выработок;

k_s – коэффициент, учитывающий влияние площади сечения сопряжения в свету до осадки;

k_t – коэффициент влияния времени на смещения пород;

k_tц – коэффициент влияния времени в зоне остаточного горного давления;

k_t1 – коэффициент влияния времени поддержания выработки между отработкой первого и второго очистного забоев;

k_α – коэффициент влияния угла падения пород и направления проходки выработки относительно простирания пород;

k_d – коэффициент влияния набрызг-бетонной крепи на снижение смещений пород в выработке;

k_q – коэффициент направления смещений пород, при определении смещений со стороны почвы или кровли;

k₁– коэффициент концентрации напряжений в боках от проходки выработок и сопряжений;

k₂– коэффициент увеличения напряжений в боках выработок и сопряжений от других выработок;

k¹ – коэффициент, учитывающий влияние места расположения присечной выработки относительно границы выработанного пространства;

– коэффициент закрепления кровли на опорах;

– коэффициент пригрузки вышележащих пород;

k₃ – коэффициент влияния опорного давления от ранее отработанных камер;

k₄ – коэффициент влияния трещиноватости пород в зависимости от типа кровли;

k₅ – коэффициент увеличения прочности пород за счет анкерования;

К –коэффициент смещений пород от влияния кромки пласта;

К_КН – коэффициент изменения смещений пород при надработке;

К^ц_кн – коэффициент увеличения смещений пород от целика для выработок, расположенных под его кромкой;

К_КП – коэффициент изменения смещений пород при подработке;

К^ц_кп – коэффициент увеличения смещений пород от целика для выработок, расположенных над его кромкой;

К^ц_но – коэффициент увеличения смещений пород на участках выработок, расположенных под центром целика;

К^ц_по – коэффициент увеличения смещений пород на участках выработок, расположенных над центром целика;

К_рн – коэффициент, учитывающий увеличение смещений пород в выработках в зонах проявления повышенного горного давления (далее по тексту – ППГД) или их снижение в зонах разгрузки для выработок, расположенных в надработанном массиве;

К_рП – коэффициент, учитывающий увеличение смещений пород в выработках в зонах ППГД или их снижение в зонах разгрузки, для выработок расположенных в подработанном массиве;

К_у – коэффициент упрочнения пород;

К_i – коэффициент, учитывающий увеличение смещений пород в выработках в зонах ППГД или их снижение в зонах разгрузки;

К^ц_i – коэффициент изменения смещений в зоне влияния неразрушаемого целика;

К¹ – коэффициент размерности, МПа;

K₁ – коэффициент концентрации давления в месте закрепления нижнего слоя кровли;

l – расстояние до влияющей выработки, м;

l_а – длина анкера, м;

l_а.б – длина анкера устанавливаемого в бока выработки, м;

l_ак – длина анкеров первого уровня, м;

l_акт – активная длина нижнего анкера без выступающей части, м;

l_амп – длина устанавливаемых ампул, м;

l_а.пр – длина анкера устанавливаемого при проходке, м;

l_а.п – длина анкеров подвески монорельсовой дороги, м;

l_а.у – длина анкера усиления, м;

l_б – длина боковых канатных анкеров, м;

l_д – расстояние между сопряжением и соседней выработкой при отсутствии ее влияния, м;

l_в – длина выступающей внутрь выработки части анкера, м;

l_з – расстояние, на которое передовой забой опережает отстающий, м;

l_заг – длина заглубления подвешивающих ПМД анкеров над анкерами первого уровня, м;

l_зах – длина заходки, м;

l_к.а – длина канатного анкера, м;

l_м.к – расстояние от груди забоя до жесткой части перекрытия секции механизированной крепи, м;

l_м.осл – длина участка массива, ослабленного скважинами, м;

l_н – длина участка массива, не нарушенного скважинами, м;

l_Н – расстояние от кромки пласта до границы зоны в направлении выработанного пространства при надработке, м;

l_Н.М – расстояние от кромки пласта до границы зоны в направлении массива при надработке, м;

l_о – расстояние до очистных работ, м;

l_о.р – ширина зоны влияния очистных работ, м;

l_ост – ширина зоны остаточного опорного давления, м;

l_п – расстояние от кромки пласта до границы зоны в направлении выработанного пространства при подработке, м;

l_П.М – расстояние от кромки пласта до границы зоны в направлении массива при подработке, м;

l_с.л – расстояние, на которое забой проходимой сбойки опережает лаву, м;

l_сб – расстояние, на которое забой отстающей выработки опережает сбойку парных выработок, м;

l_у – длина устойчивого пролета кровли, м;

l_ф – фактическое расстояние между сопряжением и другими выработками, м;

l_ц – ширина целика, м;

l_max–длина анкеров, требуемая по расчетным смещениям кровли U_кр в продолжение всего срока службы, м;

l_maх.оп – зона максимального опорного давления, м;

l¢ – допустимое расстояние отставания от ближнего проходческого забоя при проведении и креплении сбойки парных выработок, м;

l¢ ¢ – расстояние на которое передовой проходческий забой опережает другую горную выработку, м;

L_к– минимальное расстояние между несущими тележками, м;

L_м – общая длина участка массива угля, обрабатываемого разгрузочными скважинами, м;

L_т – участок монорельсовой дороги, в пределах которого происходит ее наибольшее нагружение, м;

l_п.акт – активная длина анкеров, м;

m – мощность пласта, м;

m_в – вынимаемая мощность пласта, м;

m_н.с – мощность несущего слоя, м;

m_р – мощность разрушающихся пород в боках выработки, м;

m_сл – мощность слоя, м;

m₁... m_n – мощность слоев пород, залегающих в кровле, м;

N – несущая способность, кН;

N_а– несущая способность анкера, кН;

N_а.б – несущая способность анкерной крепи в боках выработки, м;

N_а.к – несущая способность анкерной крепи в кровле выработки, м;

N_а.н– несущая способность анкера нижнего уровня, кН;

N_а.п– необходимая несущая способность анкеров, служащих для подвешивания ПМД, кН;

N_к.а– несущая способность канатного анкера, кН;

N_с– несущая способность гидравлических стоек, кН;

N_п– несущая способность подвесок, кН;

N_п.з– несущая способность блочной деревянно-бетонной тумбы (далее по тексту – БДБТ), кН;

N_п.к– несущая способность тумб или стоек посадочно-защитной крепи, кН;

N_нор – нормальная амплитуда нарушения, м;

N_s – несущая способность рамной крепи или стоек усиления, кН;

n – количество анкеров в ряду, необходимое для создания несущего слоя;

n_а.п – количество закрепляющих подвеску анкеров;

n_б – количество анкеров в рядах боков выработки;

n_к – количество анкеров в рядах кровли выработки;

n_п.к – требуемое количество тумб или стоек посадочно-защитной крепи;

n_р.в.к – количество канатных анкеров в ряду;

n_р.н – количество кровельных анкеров нижнего уровня в каждом ряду;

n_т – количество тумб;

n_у.а – требуемое количество анкеров усиления;

n_у.с – требуемое количество стоек усиления;

n₁ – число пробуренных скважин;

P – сопротивление крепи, кН/м²;

Р_а – сопротивление анкерной крепи, кН/м²;

Р_а.б – сопротивление анкерной крепи, устанавливаемой в бока выработки, кН/м²;

Р_а.к – сопротивление анкерной крепи, устанавливаемой в кровле выработки, кН/м²;

Р_а.к.у – удельная нагрузка на анкерную крепь, кН/м²;

Р_а.н.у – сопротивление анкерной крепи нижнего уровня, кН/м²;

Р_а.п – сопротивление анкерной крепи при проходке, кН/м²;

Р_а.у – сопротивление анкерной крепи усиления, кН/м²;

Р_в.в.к – возведенное сопротивление канатных анкеров, кН/м²;

Р_в.к.у – ожидаемое удельное давление пород свода на канатную крепь верхнего уровня, кН/м²;

Р_в.н – возведенное сопротивление анкерной крепи нижнего уровня, кН/м²;

Р_в.н.у – удельное возведенное сопротивление крепи нижнего уровня, кН/м²;

Р_к.в.у – расчетное удельное сопротивление анкеров верхнего уровня, кН/м²;

Р_к.кр– несущая способность комбинированной крепи, кН/м²;

Р_к.р –сопротивление дополнительных анкеров, кН/м²;

Р_к.у –сопротивление крепи усиления, кН/м²;

Р_н.а – расчетное удельное давление пород кровли на анкерную крепь нижнего уровня, кН/м²;

Р_о.н – удельное давление отслоившихся пород нижнего уровня, кН/м²;

Р_п – несущая способность органной крепи, кН/м²;

Р_п.к – сопротивление посадочно-защитной крепи, кН/м;

Р_п.кр – несущая способность подпорной крепи, кН/м²;

Р_п^max – максимальная статическая нагрузка на одну подвеску, кН;

Р_св – ожидаемое давление свода пород на крепь горной выработки (камеры) на 1 погонный метр ее длины, кН/м;

Р_св.у – расчетное удельное давление пород свода на крепь, кН/м²;

P_c.у – расчетное сопротивление податливых стоек, кН/м²;

P_cу – прочность угольной пачки, кН/м²;

P_cум – общее сопротивление комбинированной крепи уровней, кН/м²;

Р_max – сопротивление анкерной крепи, требуемые по расчетным смещениям кровли U_кр в продолжение всего срока службы, кН/м²;

Δ Р_а – величина пригрузки, создаваемая перевозимым по ПМД грузом, кН/м²;

Р^н – нормативная удельная нагрузка на рамную податливую крепь, кН;

12345678910Следующая ⇒

Поделиться: