Определение расчетных длин стержней фермы

Расчет фермы

1.1  Дополнение к заданию для расчета фермы

Шаг стропильных ферм b = 12 м;

Материал конструкций – группа конструкций – 2; пояса – сталь марки 09Г2С гр. 1, фас., t = 4-10 мм, Ry = 335 МПа; решетка – сталь марки ВСт 3 пс: гр. 1, фас., t = 4-10 мм, Ry = 230 МПа; Материал фасонок 18 Гпс;

Сварка полуавтоматическая, β f = 0, 9, сварочная проволока СВО8А;

Коэффициент условий работы γ _с = 1, 0;

Расчетные характеристики: R_y = 230 МПа, R_s = 130 МПа,

                                        R_wf = 180 МПа, R_р = 351 МПа.

Сопряжение ригеля с колонной – шарнирное.

1.2  Сбор нагрузок

Рисунок 1 - Геометрическая схема фермы из труб для L = 24 м

 

 

Постоянные нагрузки на 1 м² от массы конструкций покрытия приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Сбор нагрузок

№ п/п		Вид нагрузки	Нормативная нагрузка ,	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка ,
1.		Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику	0, 3	1, 3	0, 39
2.		Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида	0, 1	1, 3	0, 13
3.		Пароизоляция из одного слоя рубероида	0, 1	1, 2	0, 12
4.		Профилированный настил t = 1 мм	0, 155	1, 05	0, 16
5.	Стальной каркас комплексной панели		0, 13	1, 05	0, 14
6.		Собственная масса металлической конструкции фермы и связей	0, 20	1, 05	0, 21
Итого общая нагрузка			0, 985		1, 15

 

Узловая нагрузка от веса конструкций покрытия

Временная узловая нагрузка от массы снегового покрова. Снеговая нагрузка по заданию .

, т.к.

Узловая нагрузка

 

1.3 Определение усилий в элементах фермы

Рассмотрим определение усилия в панели верхнего пояса В₃:

- от постоянной нагрузки - ;

- от снеговой нагрузки - .

Где  - усилие в панели от загружения вертикальной единичной силой (по справочной таблице 14 [3]).

Таблица 2 – Расчетные усилия в элементах фермы

 

Элемент фермы	Обозначение стержней	Усилия от загружений, кН		Расчетные усилия, кН
		Постоянная нагрузка	Снеговая нагрузка	Растяжение	Сжатие
		41, 4	86, 4
Верхний пояс	В1	0.00	0.00
	В2	-235.980	-492.48		-728.5
	В3	-235.980	-492.48		-728.5
	В4	-292.698	-610.85		-903.5
Нижний пояс	Н1	133.722	279.072	412.8
	Н2	293.940	613.440	907.4
	Н3	310.500	648.000	958.5
Раскосы	Р1	-197.478	-412.128		-609.6
	Р2	143.658	299.808	443.5
	Р3	-82.800	-172.800		-255.6
	Р4	-23.598	-49.248	-72.8
Стойки	С1	-41.400	-86.400		-127.8
	С2	16.560	34.560		51.1

Определение расчетных длин стержней фермы

Определение расчетных длин стержней фермы производим в табличной форме (см. табл. 3) согласно указаниям СНиП «Стальные конструкции» и на основании справочных таблиц 14 и 26 [3].

 

Подбор сечений элементов

Расчет сжатых элементов: ;

Расчет растянутых элементов: , где

φ – коэффициент продольного изгиба, в первом приближении задается: для поясов 0, 7-0, 8, элементов решетки 0, 5-0, 6;

γ _с – коэффициент условий работы, равный для верхнего и нижнего пояса, опорного раскоса и всех растянутых раскосов 0, 95; для сжатых раскосов и стоек при λ > 60 – 0, 8.

Подбор сечений в панели В₃ ( )

По сортаменту (табл. 17 [3]) принимаем сечение труб 219х5, A=33, 6 см², .  

Проверка принятого сечения:

(по табл. 26 [3])

; φ = 0, 87 (по табл. 25[3]), отсюда

Аналогично производим подбор сечений всех остальных стержней. Конечные результаты записываем в табличной форме – см. табл. 3.

 

Расчет узлов фермы

Стержни раскосов решетки из круглых труб прикрепляют непосредственно к поясам впритык сварными швами с проверкой их несущей способности  ( – усилие в раскосе). Стойки, имеющие сплющенные концы, прикрепляют к поясам угловыми швами.

 

Опорный узел

 

Рисунок 4 - Опорный узел

 

Опорная реакция  воспринимается опорным фланцем. Проверка опорного фланца на смятие

.

 

Компоновка рамы

Основные величины:

– наименьшая отметка головки кранового рельса, которая задается из условия необходимой высоты подъема крюка над уровнем пола,

– расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия

, где

– вертикальный габарит крана;

– зазор, установленный по требованиям техники безопасности;

– размер, учитывающий прогиб конструкции покрытия

.

Окончательно  (кратно ).

Внутренний габарит цеха

Принимаем  (кратно ).

Высота верхней части стойки

, где

– из расчета подкрановой балки;

– высота кранового рельса КР-100 (по ГОСТ – табл. 2.5 [4]).

Высота нижней части стойки

Высота стойки рамы

Высота фермы на опоре

 - для типовых ферм с i = 1, 5%

Высота покрытия от низа ригеля до конька кровли

.

Определяем размер элементов рамы по горизонтали , , .

Привязка наружной грани колонны к разбивочной оси , т.к. .

Ширина верхней части колонны

.

Необходимо, чтобы ;

имеем .

Ширина нижней части колонны

, где

, т.к.  и нет необходимости устройства проходов в надкрановой части колонны.

Условие необходимой жесткости колонны

Габарит безопасности движения крана

.

условие свободного прохода крана обеспечивается.

Рисунок 6 -Конструктивная схема рамы

 

Конструктивная схема рамы показана на рис. 6., расчетная схема – на рис 10.

 

Постоянные нагрузки

 

Покрытие принято холодное. Постоянная распределительная поверхностная нагрузка от покрытия

 

Таблица 4

№ п/п		Вид нагрузки	Нормативная нагрузка ,	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка ,
1.		Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику	0, 3	1, 3	0, 39
2.		Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида	0, 1	1, 3	0, 13
3.		Пароизоляция из одного слоя рубероида	0, 1	1, 2	0, 12
4.		Профилированный настил t = 1 мм	0, 155	1, 05	0, 16
5.	Стальной каркас комплексной панели		0, 13	1, 05	0, 14
6.		Собственная масса металлической конструкции фермы и связей	0, 20	1, 05	0, 21
Итого общая нагрузка			0, 985		1, 15

 

 

Постоянная линейная нагрузка на ригель

, где

 – угол ската кровли. Для покрытий промзданий принимается сosα = 1 из-за малости угла ската.

Расчетное давление на колонну от покрытия:

Расчетный сосредоточенный момент в уровне уступа:

, где  – расстояние между осями надкрановой и подкрановой части колонны,  м.

 

Нагрузки от стенового ограждения при расчете рамы не учитывается, т.к. стены приняты из ребристых панелей толщиной 300 мм. Нагрузка от них передается на фундаментные балки.

Рисунок 7

 

Снеговая нагрузка

 

, т.к.  т.е.

Расчетная поверхностная снеговая нагрузка на покрытие

, т.к.  - см. СНиП «Нагрузки и воздействия».

Расчетная линейная снеговая нагрузка на ригель

.

Расчетное давление на колонну от снеговой нагрузки

.

Расчетный сосредоточенный момент в уровне уступа

.

 

Нагрузки от мостовых кранов

 

Вертикальное давление на среднюю колонну продольного ряда определяется от действия двух сближенных кранов  с помощью линий влияния опорного давления (см. рис. 8).

Ординаты линий влияния

,

Пролет крана .

 

Рисунок 8 –Размещение катков двух сближенных кранов на одном подкрановом пути

По ГОСТ на краны . Масса крана с тележкой , сила тяжести .

Нагрузка от подкрановых конструкций определяется приближенно по данным таб. 2.2[6].  площади пола.

Расчетное максимальное давление на колонну

 , где

 – коэффициент сочетаний для двух кранов легкого и среднего режимов работы,

 – наибольшее давление колеса крана,

 – сумма ординат линии влияния опорного давления на колонну (см. рис. 8),

 – давление подкрановых конструкций.

Расчетное минимальное давление на колонну

Минимальное давление колеса крана на подкрановый путь

Расчетное минимальное давление на колонну:

.

Крановые моменты

, где

 – эксцентриситет, принимаемый предварительно  – для крайних ступенчатых колонн.

.

 

 

Ветровая нагрузка

 

Ветровой район –  см. таб. 5 СНиП 2.01.07-84*. Тип местности .

Расчетные погонные нагрузки на стойку рамы от активного давления и отсоса равны:

, , , .

Коэффициент  зависит от высоты и типа местности (см. п. 6.5 СНиП 2.01.07-85*).

 на отметке ;  на отметке ;  на отметке .

Промежуточные значения определяем линейной интерполяцией. В уровне низа ригеля на отметке ; в верха покрытия на отметке .

 

Рисунок 9– Схема ветровой нагрузки на раму;

                                    а – по нормам проектирования;

                                    б – приведенная к эквивалентной;

                                    в – расчетная схема

 

Расчетные погонные нагрузки от ветра на стойку рамы:

на высоте до

;

.

на высоте до

;

.

в уровне ригеля на высоте

;

.

в уровне верха покрытия на высоте

;

.

Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне низа ригеля рамы.

 

Момент в заделке стойки от ветрового напора

Эквивалентная равномерно распределенная ветровая нагрузка

;

.

Ветровая нагрузка, действующая на шатер: .

Таблица 5

Элемент рамы	Вид нагрузки	Обозначение нагрузки	Величина нагрузки
Ригель	Постоянная линейная от покрытия		15, 1 кН/м
	Снеговая		37, 68кН/м
Стойка	Опорное давление ригеля:
	от постоянной нагрузки		180, 9 кН
	от снеговой нагрузки		452, 16 кН
	Вертикальное давление колес мостовых кранов:
	максимальное		2038, 9 кН
	минимальное		680, 58 кН
	Сила поперечного торможения:		29 кН
	момент от		1529, 21 кН× м
	момент от		510, 4 кН× м
	Ветровая нагрузка:
	активное давление		3, 81 кН/м
	отсос		2, 86 кН/м
	сосредоточенная сила		30, 10 кН

Расчетная схема

Определяем соотношения моментов инерции , , при , , .

Принимаем: , , .

; .

Вычисляем погонные жесткости

 ;  ; .

При расчете на нагрузки, приложенные к стойкам допускается принимать , если выполняется условие

.

Расчетная схема показана на рис. 10.

 

Рисунок 10 – Расчетная схема

 

Статический расчет

 

Учитывая симметрию рамы и нагрузки, пренебрегаем горизонтальным смещением верхних узлов рамы.

Определяем изгибающие моменты в колоннах от действия моментов  и , как в отдельных несмещаемых стойках.

Схема загружения рамы от воздействия равномерно распределенных нагрузок на ригель показана на рис. 11.

 

 

Рисунок 11 – Схема загружения рамы

Снеговая нагрузка

Эпюры  и  от снеговой нагрузки получаем умножением ординат эпюр от постоянной нагрузки на соотношение .

Рисунок 14 - Эпюры  и  от снеговой нагрузки

 

Расчет на нагрузки, приложенные к стойкам

Условно закрепленная рама (т.е. основная система) показана на рис 15.

 

Рисунок 15

 

В расчете принято . Неизвестное смещение рамы определяем из уравнения

, где

 – смещающая горизонтальная сила.

Определяем моменты  от единичного смещения верхних узлов рамы  (см. рис. 16).

 

 

 

Рисунок 16 - К расчету на нагрузки, приложенные к стойкам

 

        , где

        .

        ;

       

Эпюра  используется в расчете на крановые и ветровые нагрузки.

 

2.4.3 Вертикальное давление кранов ,  и крановые моменты ,

Определяем моменты  в стойках условно закрепленной рамы, когда  и  приложены к левой стойке,  и  к правой.

; .

Для левой стойки:

        ;

       

       

       

Для правой стойки:

        ;

       

       

       

Реакция  в дополнительной связи условно разделенной рамы:

Горизонтальная смещающая сила

, где

– коэффициент опорного действия, учитывающий пространственность системы.

Для кровли со стальным профилированным настилом при наличии мостовых кранов грузоподъемностью , .

Определяем смещение рамы в системе каркаса

Определяем значения моментов в стойках рамы  и строим эпюры  и  (см. рис. 17).

Для левой стойки:

        ;

        ;

        ;

        ;

        ; .

Для правой стойки:

        ;

        ;

        ;

        ;

        .

Рисунок 17 - Схема загружения и эпюры  и  от кранового давления ,

2.4.4 Горизонтальное давление кранов  на раму

Для упрощения расчета силу  принимаем действующей в уровне уступа левой колонны.

Определяем реакцию связи  и моменты в левой стойке  для условно закреплен-ной рамы.

.

 при ; .

       ; ;

       ;

       .

В правой стойке .

С учетом пространственной работы каркаса смещающая горизонтальная сила в уровне ригеля

Смещение рамы в системе каркаса

Определяем значения моментов в стойках рамы и строим эпюру (см. рис. 18).

Для левой стойки:

       ;

       ;

       .

Проверка .

Для правой стойки:

       ;

       ;

 

       .

 

 

 

Рисунок 18 - Схема загружения и эпюры  и  от поперечного торможения

 

При изменении направления силы  знаки усилий меняются на обратные, поэтому в таблице усилий они вносятся со знаком ±. Продольными силами в стойках от воздействия силы  пренебрегаем.

2.4.5 Ветровая нагрузка

Ветер слева.

Определяем значения моментов  и реакций в дополнительной связи условно закрепленной рамы.

;

       ;

      

Реакция дополнительной связи

.

Считаем, что все рамы загружены одинаково и имеют равные смещения D. Из уравнения  определяем перемещение рамы.

.

Моменты :

Для левой стойки:

       ;

       .

Для правой стойки:

       ;

       .

Определяем значения моментов  и поперечных сил  от ветровой нагрузки. Строим эпюры  и  (см. рис. 19).

Для левой стойки:

 

       ;

       .

Для правой стойки:

       ;

       .

Продольными силами от воздействия ветра пренебрегаем.

Поперечная сила в сечении 1-1 может быть определена как сумма опорных реакций

, где

– реакция в заделке левой стойки условно закрепленной рамы от активного давления ветра;

 – реакция от смещения рамы на D=1, равная .

       ; ;

       ;

       ;

       ;

       .

 

Правильность определения поперечных сил в заделках стоек можно проверить тождеством:

Оценим погрешность вычислений .

Поперечные силы в сечении 3-3

       ;

       .

 

Далее составляем сводную таблицу усилий в левой стойке и таблицу расчетных усилий.

Рисунок 19 - Схема загружения и эпюры  и  от ветровой нагрузки

 

Т а б л и ц а 6 -Усилия в левой стойке рамы

№		Нагрузка	nc	Сечение 1-1			Сечение 2-2		Сечение 3-3
				M	N	Q	M	N	M	N
1		постоянная	1, 0	-7, 08	+180.9	+3, 09	+27, 42	+180, 9	-17, 8	+180, 9
2		снеговая	1, 0 0, 9	-17, 69 -15, 92	+452, 16 +406, 94	+7, 71 +6, 94	+68, 54 +61.69	+452, 16 +406, 94	-44, 5 -40, 05	+452, 2+127, 0
3		крановое вертикал. давление (тележка слева)	1, 0 0, 9	+62, 54 +56, 29	+2038, 9 +1835, 1	-93, 91 -84, 52	-987, 4 -888, 6	+2038, 9 +1835.1	+541, 9 +487, 7	- -
3*		крановое вертикал. давление (тележка справа)	1, 0 0, 9	+256, 6 +230, 9	+680, 58 +612, 53	+45, 25+40, 73	-249.3 -224, 4	+680, 6 +612, 53	+261, 1 +235	- -
4		поперечное торможен. (сила при-ложена к лев стойке)	1, 0 0, 9	±379, 2 ±341, 2	- -	±49, 76 ±44, 79	±177, 2 ±159, 5	- -	±177, 2 ±159, 5	- -
4*		поперечное торможен. (сила при-ложена к пр. стойке)	1, 0 0, 9	±91, 86 ±82, 67	- -	±5, 42 ±4, 88	±31, 27 ±28, 14	- -	±31, 27 ±28, 14	- -
5		ветровая нагрузка слева	1, 0 0, 9	-911, 8 -820, 6	- -	+92, 93 +83, 64	-160, 6 -144, 6	- -	-160, 6 -144, 6	- -
5*		ветровая нагрузка справа	1, 0 0, 9	+858, 9 +773	- -	-80, 03 -72, 03	+180, 7 +162, 6	- -	+180, 7 +162, 6	- -

 

 

Та б л и ц а 7 - Расчетные усилия для левой стойки

Сочетания	Усилия	Нижняя часть стойки					Верхняя часть
		Сечение 1-1			Сечение 2-2		Сечение 3-3
		M	N	Q	M	N	M	N
Основные сочетания  nc= 1, 0		+852, 0	+180, 9	-76, 94	+208, 1	+180, 9	+701, 25	+180, 9
		1, 5*			1, 5*		1, 3, 4
		-918, 62	+180, 9	+96	-1137, 14	+2219, 8	-179, 2	+180, 9
		1, 5			1, 3, 4		1, 5
		+434, 62	+2219, 8	-41, 06	-	-	-	-
		1, 3, 4			-		-
		-323, 7	+2219, 8	-140, 6	-782, 74	+2219, 8	-62, 31	+633, 06
		1, 3, 4-			1, 3, 4		1, 2
Основные сочетания nc = 0, 9		+1338, 13	+793, 43	+16, 58	+251, 72	+587, 84	+791, 95	+180, 9
		1, 3*, 4*, 5*			1, 2, 5*		1, 3, 4, 5*
		-1128, 34	+2422, 9	-35, 66	-1165, 9	+2016	-203, 08	+587, 64
		1, 2, 3, 4, 5			1, 3, 4-, 5		1, 2, 5
		+465, 07	+2422, 9	-191.3	-	-	+751, 9	+587, 84
		1, 2, 3, 4-, 5*			-		1, 2, 3, 4, 5*
		-1128, 34	+2422, 9	-35.66	-1104, 22	+2422, 9	-203, 08	+587, 84
		1, 2, 3, 4-, 5			1, 2, 3, 4, 5		1, 2, 5
		-827, 46	+180, 9	+86.71	-	-	-	-
		1, 5			-		-

 

 

База подкрановой ветви

Требуемая площадь плиты .

По конструктивным соображениям свес плиты тогда , принимаем .

 принимаем    .

Напряжение в бетоне под плитой .

Центр тяжести плиты совмещается с центром тяжести ветви. Траверсы базы крепятся сварными швами и полками ветви, они делят плиту на три участка 1, 2, 3. Первый и второй – консольные с вылетами соответственно  и , третий оперт по контуру, его размеры:  и , толщина траверсы принята 12 мм.

Изгибающие моменты на отдельных участках:

.

здесь , так как .

Требуемая толщина плиты . Принимаем t_пл = 30 мм.

Высоту траверсы определяем из условия размещения четырех швов креплений траверс ветви. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1, 4…2 см, к_ш = 0, 8 см.

Требуемая длина шва:

. Принимаем .

Проверка прочности траверсы на изгиб и срез не требуется, т.к. вылет траверсы 5 см по отношению к высоте 40 см очень мал.

 

База наружной ветви

Требуемая площадь опорной плиты

, ,  принимаем .

Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно .

При толщине траверсы 12 мм

Размеры участков 3 и 4:

длина участков одинаковая: , ширина участка 3: а₃ = 12 см, участка 4 – .

Участки 1 и 2 консольные, с вылетами , участки 3 и 4 оперты по контуру с отношением сторон .

Напряжение в бетоне под плитой .

Изгибающие моменты на отдельных участках:

.

.

По наибольшему изгибающему моменту в плите базы подкрановой ветви назначаем

.

С учетом расчета подкрановой ветви принимаем t_пл = 30 мм. Траверсы принимаем с размерами: t_тр=12 мм, .

 

3.6.3 Расчет анкерных болтов

 

Расчетное сочетание в сечении 1-1 N_minM_cоот:

     

Наибольшее усилие растяжения

.

Требуемая площадь болтов нетто .

Принимаем четыре анкерных болта типа IV d = 56 мм,

 с .

Расчет фермы

1.1  Дополнение к заданию для расчета фермы

Шаг стропильных ферм b = 12 м;

Материал конструкций – группа конструкций – 2; пояса – сталь марки 09Г2С гр. 1, фас., t = 4-10 мм, Ry = 335 МПа; решетка – сталь марки ВСт 3 пс: гр. 1, фас., t = 4-10 мм, Ry = 230 МПа; Материал фасонок 18 Гпс;

Сварка полуавтоматическая, β f = 0, 9, сварочная проволока СВО8А;

Коэффициент условий работы γ _с = 1, 0;

Расчетные характеристики: R_y = 230 МПа, R_s = 130 МПа,

                                        R_wf = 180 МПа, R_р = 351 МПа.

Сопряжение ригеля с колонной – шарнирное.

1.2  Сбор нагрузок

Рисунок 1 - Геометрическая схема фермы из труб для L = 24 м

 

 

Постоянные нагрузки на 1 м² от массы конструкций покрытия приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Сбор нагрузок

№ п/п		Вид нагрузки	Нормативная нагрузка ,	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка ,
1.		Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику	0, 3	1, 3	0, 39
2.		Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида	0, 1	1, 3	0, 13
3.		Пароизоляция из одного слоя рубероида	0, 1	1, 2	0, 12
4.		Профилированный настил t = 1 мм	0, 155	1, 05	0, 16
5.	Стальной каркас комплексной панели		0, 13	1, 05	0, 14
6.		Собственная масса металлической конструкции фермы и связей	0, 20	1, 05	0, 21
Итого общая нагрузка			0, 985		1, 15

 

Узловая нагрузка от веса конструкций покрытия

Временная узловая нагрузка от массы снегового покрова. Снеговая нагрузка по заданию .

, т.к.

Узловая нагрузка

 

1.3 Определение усилий в элементах фермы

Рассмотрим определение усилия в панели верхнего пояса В₃:

- от постоянной нагрузки - ;

- от снеговой нагрузки - .

Где  - усилие в панели от загружения вертикальной единичной силой (по справочной таблице 14 [3]).

Таблица 2 – Расчетные усилия в элементах фермы

 

Элемент фермы	Обозначение стержней	Усилия от загружений, кН		Расчетные усилия, кН
		Постоянная нагрузка	Снеговая нагрузка	Растяжение	Сжатие
		41, 4	86, 4
Верхний пояс	В1	0.00	0.00
	В2	-235.980	-492.48		-728.5
	В3	-235.980	-492.48		-728.5
	В4	-292.698	-610.85		-903.5
Нижний пояс	Н1	133.722	279.072	412.8
	Н2	293.940	613.440	907.4
	Н3	310.500	648.000	958.5
Раскосы	Р1	-197.478	-412.128		-609.6
	Р2	143.658	299.808	443.5
	Р3	-82.800	-172.800		-255.6
	Р4	-23.598	-49.248	-72.8
Стойки	С1	-41.400	-86.400		-127.8
	С2	16.560	34.560		51.1

Определение расчетных длин стержней фермы

Определение расчетных длин стержней фермы производим в табличной форме (см. табл. 3) согласно указаниям СНиП «Стальные конструкции» и на основании справочных таблиц 14 и 26 [3].

 

Подбор сечений элементов

Расчет сжатых элементов: ;

Расчет растянутых элементов: , где

φ – коэффициент продольного изгиба, в первом приближении задается: для поясов 0, 7-0, 8, элементов решетки 0, 5-0, 6;

γ _с – коэффициент условий работы, равный для верхнего и нижнего пояса, опорного раскоса и всех растянутых раскосов 0, 95; для сжатых раскосов и стоек при λ > 60 – 0, 8.

Подбор сечений в панели В₃ ( )

По сортаменту (табл. 17 [3]) принимаем сечение труб 219х5, A=33, 6 см², .  

Проверка принятого сечения:

(по табл. 26 [3])

; φ = 0, 87 (по табл. 25[3]), отсюда

Аналогично производим подбор сечений всех остальных стержней. Конечные результаты записываем в табличной форме – см. табл. 3.

 

Расчет узлов фермы

Стержни раскосов решетки из круглых труб прикрепляют непосредственно к поясам впритык сварными швами с проверкой их несущей способности  ( – усилие в раскосе). Стойки, имеющие сплющенные концы, прикрепляют к поясам угловыми швами.

 

123456Следующая ⇒

Поделиться: