|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
|
|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Кафедра «Электроснабжение»Стр 1 из 6Следующая ⇒
БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Энергетический факультет Кафедра «Электроснабжение» «УТВЕРЖДАЮ» Зав. кафедрой ________ В.Б.Козловская « » ____________ 201____ г. ЗАДАНИЕ По курсовому проектированию Студенту ____________________ группа______ Тема проекта: РАСЧЕТ СИНХРОННОГО ГЕНЕРАТОРА типа ________________ (вариант________) 1. Срок сдачи студентом законченной работы __________ 201____г. 2. Исходные данные: Uн = _____ В, Sн =_____ кВА, nн = _____ об/мин, cos φн=0,8(инд), fн 50 Гц. 3. Содержание расчетно-пояснительной записки:Введение. (1) Номинальные величины. (2) Размеры статора. (3) Зубцовая зона статора. Сегментировка. (4) Пазы и обмотка статора.(5) Воздушный зазор и полюса ротора. (6) Демпферная обмотка. (7) Расчет магнитной цепи.(8) Параметры обмотки статора для установившегося режима. (9) Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения при нагрузке. Диаграмма Потье. (10) Обмотка возбуждения. (11) Параметры и постоянные времени.(12) Масса активных материалов. (13)Потери и КПД. (14) Превышение температуры обмотки статора. (15) Характеристики синхронной машины. (16) Заключение. (17)Литература. 4. Перечень графического материала: Лист 1 – общий вид синхронной машины в двух проекциях с разрезами, спецификация. Лист 2 – схема обмотки статора; характеристики синхронной машины. 5. Руководитель проекта: _______________________________________________ 6. Календарный график работы: пункты 1-3 (20%) – ______, пункты 4-6 (50%) – ______, пункты 7-10 (15%) – __________, оформление, графическая часть (15%) - ___________ 7. ЛИТЕРАТУРА: 1.Проектирование электрических машин: Учеб.пособие для вузов / И.П. Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Мокарев; Под редакцией И.П. Копылова-. М.: Высшая школа, 2005. -767с. 2.Токарев Б.Ф. Электрические машины (учебник). - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 547с. 3.Копылов И.П. Электрические машины (учебник). - М.: Энергоатомиздат, 2005. - 360с. 4.Вольдек А.И. Электрические машины (учебник). – Л.: Энергия, 1979, - 832с. 5.Гурин Я.С., Кузнецов Б.И. Проектирование серий электрических машин. – М.: Энергия, 1978. 6.Справочник по электрическим машинам /Под ред. Копылова И.П., Клокова Б.К. /Т. 1, 2. М.: Энергоатомиздат, 1988, 1989. 7.Сергеев П.С., Виноградов И.А., ,Горяинов Ф.А. Проектирование электрических машин. М.Энергия.1969, 632с.
« » февраля 201____ г. Руководитель: __________________________
Задание получил(а) ________________________
Введение.
Методические указания выполнены в соответствии с типовой программой дисциплины "Электрические машины", утвержденной УМО вузов РБ по образованию в области энергетики и энергетического оборудования (пр. № 1 от 6.12.2004г.) регистрационный № ТД УМО Э-51/тип для специальности 1-43 01 03 – «Электроснабжение (по отраслям)». Они выполнены в виде примера расчета синхронного генератора общепромышленного применения и основываются на методике и примере расчета по [1] (Проектирование электрических машин. Учебное пособие для ВУЗов /Копылов И.П.и др. Под ред. Копылова И.П.). Методические указания касаются выполнения расчетов генератора, конструирования генератора и его обмоток. Указания рассчитаны на возможность выполнения проекта студентами заочной формы обучения. По некоторым разделам предлагается упрощенная (чисто учебная) методика расчета. Справочные данные приведены непосредственно в разделах расчета в виде таблиц вместо графиков, что облегчает поиск данных и сокращает затраты времени на выполнение проекта. Содержание проекта: Введение. 1. Номинальные величины. 2. Размеры статора. 3. Зубцовая зона статора. Сегментировка. 4. Пазы и обмотка статора.5. Воздушный зазор и полюса ротора. 6. Демпферная обмотка. 7. Расчет магнитной цепи. 8. Параметры обмотки статора для установившегося режима. 9. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения при нагрузке. Диаграмма Потье. 10. Обмотка возбуждения. 11. Параметры и постоянные времени. 12. Масса активных материалов. 13. Потери и КПД. 14. Превышение температуры обмотки статора. 15. Характеристики синхронной машины. 16. Заключение. 17.Литература. Перечень графического материала: Лист 1 – общий вид синхронной машины в двух проекциях с разрезами, спецификация. Лист 2 – схема обмотки статора; характеристики синхронной машины.
Содержание
Введение 1. Номинальные величины 2. Размеры статора 3. Зубцовая зона статора. Сегментировка 4. Пазы и обмотка статора 5. Воздушный зазор и полюса ротора 6. Демпферная обмотка 7. Расчет магнитной цепи 8. Параметры обмотки статора для установившегося режима 9. МДС обмотки возбуждения при нагрузке. Диаграмма Потье 10. Обмотка возбуждения 11. Параметры и постоянные времени 12. Масса активных материалов 13. Потери и КПД 14. Превышение температуры обмотки статора 15. Характеристики синхронных машин Приложение 1. Диаграмма Потье и характеристики генератора Приложение 2.Задание по курсовому проектированию
КОНСТРУКЦИЯ ГЕНЕРАТОРА. Синхронные машины имеют широкое распространение и выпускаются в большом диапазоне мощностей и частот вращения. В энергетике их применяют в качестве генераторов на электростанциях и мощность их доходит до 1200 МВт для турбогенераторов и 560 МВт для гидрогенераторов. Синхронные генераторы выполняются с явнополюсными роторами и применяют в сопряжении с двигателями внутреннего сгорания, электродвигателями и пр. Для дизель – агрегатов выпускаются генераторы с частотой вращения от 1000 до 375 об/мин. Кроме того, выпускают генераторы небольшой мощности от 4 до 100 кВт. Большинство выпускаемых генераторов небольшой мощности работает с самовозбуждением и автоматической системой регулирования возбуждения. Основное исполнение синхронных машин общепромышленного применения серии СГН – с горизонтальным расположением вала. По способу защиты и вентиляции – защищенные или закрытые с самовентиляцией. Охлаждение – воздушное.
Синхронные машины общепромышленного применения СГН выпускают в виде ряда серий. Каждая серия включает в себя машины в определенном диапазоне мощностей и частот вращения, их выполняют на нескольких нормализованных внешних диаметрах статора, которые определяют габарит машины. При одной и той же частоте вращения две – четыре машины близких мощностей имеют одинаковую поперечную геометрию и отличаются длиной. На рис. 9-19 показана конструкция тихоходной машины. Корпус статора 5 выполнен сварным из листовой стали и состоит из стоек, соединенных продольными ребрами, на которых центрируются сегменты статора. В наружной обшивке вырезаны окна для охлаждающего воздуха. Корпуса статора машин 14–19-го габаритов неразъемные, а корпус 20-го габарита имеет разъем по горизонтальной плоскости. Сердечник статора 6 состоит из штампованных сегментов электротехнической стали толщиной 0,5 мм, собранных в пакеты и спрессованных стяжными шпильками 7. Сердечник разделен вентиляционными каналами на пакеты. В открытые пазы статора уложена двухслойная петлевая обмотка 8, состоящая из катушек, намотанных из прямоугольного провода с непрерывной компаундированной изоляцией из микаленты. Катушки удерживаются в пазах гетинаксовыми клиньями. Лобовые части обмотки защищены щитами 4, собранными из отдельных секторов. Выводные концы обмотки статора машин 14 и 15-го габаритов присоединены к коробке выводов, расположенной сбоку корпуса выше фундаментной плиты, а у машин 16–20-го габаритов они располагаются в нижней части корпуса с выходом в фундаментную яму. Остов ротора 11 изготовляется либо сварным, либо литым из чугуна или стали. Сердечники полюсов 9 склепаны из листов стали марки Ст.З толщиной 1—1,5 мм и крепятся вместе с надетыми на них катушками к ободу ротора болтами. Катушки ротора намотаны из шинной меди на ребро и надеты на изолированные микафолием сердечники полюсов. К ободу ротора с обеих сторон привинчены ковшеобразные лопатки 10 центробежных вентиляторов. Пусковая обмотка электродвигателей и успокоительная генераторов состоят из круглых медных или латунных стержней, вставленных в отверстия, выштампованные в башмаках полюсных сердечников, и соединенных короткозамыкающими сегментами. Все сегменты соединяются медными накладками для обеспечения продольно-поперечного демпфирования. Контактные кольца 12 стальные со шлифованной контактной поверхностью. Над ними укреплены траверсы щеткодержателей, согнутые из стальной полосы и оцинкованные. К траверсам крепятся силуминовые щеткодержатели с пружинным механизмом давления щеток на кольца. Щетки графитные марки Г-3 или электрографитированные марки ЭГ-4. Шейки вала 1 опираются на два стояковых подшипника скользящего трения с кольцевой или комбинированной смазкой. Стояки 2 подшипников литые чугунные с разъемной головкой 3. В головки подшипников вставлены вкладыши, рабочая поверхность которых залита баббитом. Масло подается двумя латунными кольцами, а в машинах с комбинированной смазкой осуществляется дополнительная подача смазки под избыточным давлением 0,25—0,5 ат. Стояки подшипников установлены на фундаментной плите 15, сваренной из листовой стали коробчатого сечения или двутаврового проката. К торцу вала привернут шкив 13 клиноременной передачи для привода возбудителя 14. На рис. 9-19а показан внешний вид машины.
Номинальные величины. 1. Номинальное фазное напряжение (предполагается, что обмотка статора соединена в звезду)
2. Полная номинальная мощность
Номинальный фазный ток 4. Число пар полюсов
5. Расчетная мощность
*Справочные таблицы
Таблица 1. Значения КПД, %, синхронных двигателей при
Размеры статора 6. По табл.2.1 для 7. Внешний диаметр статора
По табл. 2.2 ближайший нормализованный внешний диаметр статора Поскольку найденный диаметр Da лежит в пределах, задаваемых коэффициентом 8. Полюсное деление
9. Расчетная длина статора. По табл.2.3 или 2.4 для Расчетная длина статора:
10. Находим По табл.2.5 устанавливаем, что найденные значения 11. Действительная длина статора
12. Число вентиляционных каналов при
Принимаем 13. Длина пакета, м, 14. Суммарная длина пакетов сердечника по (7-10)
* Справочные таблицы Таблица 2.1 Зависимость внутреннего диаметра от расчетной мощности D = f ( S ’) при различных числах полюсов.
Таблица 2.2.Выбор нормализованного внутреннего диаметра и высоты оси вращения
Таблица 2.3 . Зависимость индукции в зазоре от полюсного деления
Таблица 2.4 . Зависимость индукции в зазоре от полюсного деления
Таблица 2.5. Значения
Пазы и обмотка статора 21. Ширина паза (предварительная)
22. Поперечное сечение эффективного проводника обмотки статора (предварительно)
где AJ 1 – по табл.4.1 23. Возможная ширина изолированного проводника
Выбираем изоляцию катушек класса нагревостойкости В по табл. 4.2 Двусторонняя толщина изоляции 24. Размеры проводников обмотки статора. Принимаем, что эффективный проводник состоит из одного элементарного
По табл.4.4 размеры медного проводника 25. Ширина паза (уточненная)
Рис.4.1.Эскиз паза статора.
26. Высота паза
где Масштабный эскиз паза на рис. 4.1; спецификация паза в табл. 4.3 27. Плотность тока в проводнике обмотки статора (уточненное значение)
28. Проверка индукции в зубце (приближенно)
29. Проверка индукции в ярме статора (приближенно)
Индукции 30. Перепад температур в изоляции паза
31. Градиент температуры в пазовой изоляции
Проведенная проверка показала, что размеры паза выбраны удачно. 32. Витки фазы обмотки статора
33. Шаг обмотки ,полюсное деление в пазах и укорочение шага обмотки
34. Коэффициент укорочения шага
35. Коэффициент распределения обмотки статора
Так как обмотка имеет дробное число пазов на полюс и фазу 36. Обмоточный коэффициент
* Справочные таблицы
Таблица 4.1. Зависимость AJ1 от
Таблица 4.2. Непрерывная изоляция класса В катушек статорных обмоток машин переменного тока на напряжение до 10000 В
Примечание. Толщина изоляции дана после опрессовки. Таблица 4.3. (7-16) Спецификация паза (изоляция класса нагревостойкости В)
Успокоительная обмотка 49. Число стержней успокоительной обмотки на полюсе 50. Поперечное сечение стержня успокоительной обмотки
51. Диаметр стержня [материал стержня – медь]
Выбираем 52. Зубцовый шаг на роторе принимаем
53. Проверяем условия
Пазы ротора выбираем круглые, полузакрытые. 54. Диаметр паза ротора Раскрытие паза 55. Длина стержня
56. Сечение короткозамыкающего сегмента
По табл. П-32 выбираем прямоугольную медь
Расчет магнитной цепи Расчет магнитной цепи при холостом ходе машины выполняется для одной точки кривой намагничивания, соответствующей номинальному напряжению. В целях упрощения предполагается, что характеристика холостого хода машины совпадает с нормальной ХХХ. Для магнитопровода статора выбираем сталь 1511 (ГОСТ 214273-75) толщиной 0,5 мм. Полюсы ротора выполняют из конструкционной стали Ст3 толщиной 1 мм. Крепление полюсов к ободу магнитного колеса осуществляют с помощью шпилек и гаек. Толщину обода (ярма ротора) принимаем hj=45 мм (см. выше). Кривые намагничивания сталей приводятся в табл.7.4 57. Магнитный поток в воздушном зазоре, Вб,
По табл.7.1 при 58. Уточненное значение расчетной длины статора
59. Индукция в воздушном зазоре, Тл,
60. Коэффициент воздушного зазора статора
61. Коэффициент воздушного зазора ротора
62. Коэффициент воздушного зазора
63. Магнитное напряжение воздушного зазора
64. Ширина зубца статора на высоте
где зубцовый шаг статора на высоте
65. Индукция в сечении зубца на высоте 1/3 hП1, Тл,
Напряженность магнитного поля в зубце статора по кривой намагничивания стали 1511 , Табл.7.4 ширина паза 66. Магнитное напряжение зубцов статора, А,
67. Индукция в спинке статора
Напряженность магнитного поля в спинке статора по кривой намагничивания стали 1511,Табл.7.4 68. Магнитное напряжение спинки статора, А,
где длина магнитной силовой линии в спинке
69. Высота зубца ротора
70. Ширина зубца ротора на высоте 1/3 от его коронки
71. Индукция в зубце ротора , Тл,
Напряженность магнитного поля в зубце ротора по кривой намагничивания конструкционной стали Ст3 , Табл.7.4
72. Магнитное напряжение зубцов ротора по, А,
73. Удельная магнитная проводимость между внутренними поверхностями сердечников полюсов
74. Удельная магнитная проводимость между внутренними поверхностями полюсных наконечников
где:
75. Удельная магнитная проводимость рассеяния между торцевыми поверхностями
76. Удельная магнитная проводимость для потока рассеяния 77. Магнитное напряжение ярма, зазора и зубцов полюсного наконечника
78. Поток рассеяния полюса, Вб,
79. Поток в сечении полюса у его основания, Вб,
80. Индукция в полюсе, Тл, Напряженность магнитного поля в полюсе по кривой намагничивания конструкционной стали Ст3 , Табл.7.4 , 81. Магнитное напряжение полюса, А,
где 82. Магнитное напряжение стыка между полюсом и ярмом ротора по, А,
83. Индукция в ярме ротора (ободе магнитного колеса) , Тл,
где Напряженность магнитного поля в ярме ротора по кривой намагничивания конструкционной стали Ст3 , табл.7.4
84. Магнитное напряжение ярме ротора
где длина магнитной силовой линии в ярме ротора
85. Магнитное напряжение сердечника полюса, ярма ротора и стыка между полюсом и ярмом, А,
86. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения на один полюс
В дальнейшем расчете в качестве характеристики холостого хода принята нормальная характеристика синхронной машины в относительных единицах. При переводе магнитных напряжений Характеристика холостого хода и диаграмма Потье приведены в разделе 9.
* Справочные таблицы
Табл.7.1. Значения коэффициентов а) при
Табл.7.2.
Табл. 7.3.Нормальная характеристика холостого хода синхронной машины
Табл.7.4.Кривые намагничивания электротехнических и конструкционных сталей. Удельные потери.
Обмотка возбуждения Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности. Изоляция класса нагревостойкости В.
105. Средняя длина витка обмотки возбуждения
Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 ( UНе=65 В, IН=320 ). Напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения на щеточном контакте принимаем Uе=63 В.
106. Сечение проводников обмотки возбуждения (предварите6льное значение)
107. Ток возбуждения
Принимаем
108. Число витков обмотки возбуждения по
109. Меньший размер прямоугольного проводника обмотки
Принимаем По табл.4.4 (П-29) выбираем проводник с размерами
110. Расстояние между катушками соседних полюсов
111. Плотность тока в обмотке возбуждения (уточненное значение)
112. Превышение температуры обмотки возбуждения
113. Уточненное значение высоты полюса
Так как расхождение с ранее выбранной высотой 114. Активное сопротивление обмотки возбуждения
115. Напряжение на кольцах обмотки возбуждения при номинальной нагрузке и
116. Коэффициент запаса возбуждения
Масса активных материалов 124. Масса зубцов статора
125. Масса ярма статора по
126. Масса меди обмотки статора по
127. Масса меди обмотки возбуждения
128. Масса меди стержня пусковой обмотки
129. Масса меди короткозамыкающих колец
130. Масса стали полюсов
131. Масса стали обода ротора АО
132. Полная масса меди
133. Полная масса активной стали
Потери и КПД 134.Основные электрические потери в обмотке статора
135. Потери на возбуждение
136. Магнитные потери в ярме статора по
137. Магнитные потери в зубцах статора
138. Механические потери
139. Поверхностные потери в полюсных наконечниках по
140. Добавочные потери при нагрузке Рдоб=0,005Р1Н=0,005∙535=2,68 кВт; 141. Общие потери при механической нагрузке
142. Коэффициент полезного действия по (7-168)
Характеристики генератора. Характеристики генератора при автономной работе рассчитываются и строятся на основании диаграммы Потье. Характеристики: внешняя, регулировочная, нагрузочная, а так же характеристики короткого замыкания и холостого хода строятся а о.е., но могут быть рассчитаны и построены в именованных единицах. Характеристика холостого хода- это кривая намагничивания машины, т.е. зависимость напряжения от тока возбуждения при токе статора, равном нулю (Е=f(Iв) при I1=0 ). Она определяется по результатам расчета магнитной цепи машины для значений напряжения от 0 до 1,5 номинального значения. В настоящем расчете для упрощения в качестве кривой намагничивания принята нормальная ХХХ синхронной машины, а расчет магнитной цепи выполнен только для номинальной точки. ХХХ приведена на диаграмме Потье и на рис.15.1
Рис.15.1. Характеристики холостого хода, короткого замыкания, нагрузочная характеристика, треугольник короткого замыкания.
Характеристика короткого замыкания- это зависимость тока якоря от тока возбуждения при замкнутой накоротко обмотке якоря (симметричное трехфазное КЗ), напряжении, равном 0, при постоянной номинальной частоте вращения Ia=f (IВ), U=0, n=const. В режиме короткого замыкания магнитная система генератора не насыщена вследствие и индуктивного характера тока и размагничивающей реакции якоря. Характеристика представляет собой прямую линию, проходящую через начало координат и точку с координатами: Индукционная нагрузочная характеристика (ИНХ) представляет собой зависимость · на оси напряжений откладывается значение ЭДС рассеяния, равная падению напряжения в индуктивном сопротивлении рассеяния · По оси ординат откладывается ток I1Н*=1 и по ХКЗ определяется положение вершины реактивного треугольника С и МДС возбуждения, равная отрезку ВС, которой в режиме короткого замыкания соответствует номинальный ток якоря и которая представляет собой МДС реакции якоря . · Нагрузочная характеристика строится перемещением реактивного треугольника АВС параллельно самому себе при скольжении вершины А вдоль ХХХ . Вершина С при этом проводит ИНХ (рис. 15.1).
Внешняя характеристика генератора представляет собой зависимость напряжения генератора от его тока нагрузки при постоянном номинальном коэффициенте мощности и постоянном номинальном токе возбуждения (1) (2)
При индуктивной нагрузке реакция якоря носит размагничивающий характер, поэтому напряжение с увеличением тока статора I1 уменьшается. При емкостной нагрузке реакция якоря носит намагничивающий характер, поэтому с увеличением тока якоря напряжение увеличивается. Вид характеристики определяется характером нагрузки генератора (рис. 15.2).
Регулировочная характеристика генератора представляет собой зависимость МДС или тока возбуждения от тока якоря при постоянном номинальном напряжении якоря , постоянной номинальной частоте вращения и коэффициенте мощности IВ= f(I1) при U=const, n= const, cosφ=const. Она показывает, как необходимо регулировать ток возбуждения чтобы при изменении тока нагрузки от 0 до номинального напряжение оставалось постоянным и равным номинальному. Вид характеристики определяется характером нагрузки генератора (рис. 15.3). Для упрощения характеристику на основании диаграммы Потье можно построить по двум точкам: (1)
Рис. 15.3. Регулировочная характеристика
БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Энергетический факультет Кафедра «Электроснабжение» «УТВЕРЖДАЮ» Зав. кафедрой ________ В.Б.Козловская « » ____________ 201____ г. ЗАДАНИЕ |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2019-04-10; Просмотров: 215; Нарушение авторского права страницы
и генераторов при 
и номинальном напряжении 6000 В
, кВт
, об/мин
при 
предварительно находим внутренний диаметр статора 
(16-й габарит). Высота оси вращения 
, то пересчет диаметра D не производим.
при р=6 находим 
Тл. Задаемся: 
м. 
.
и линейной нагрузки А
для синхронных машин мощностью 
>100 кВт.
в зависимости от числа полюсов
,
Марка провода ПЭТВСД с толщиной двусторонней изоляции 0,5 мм.
мм (с изоляцией 
мм), 
мм2 ( 
м2).
. 
находятся в допустимых пределах.
, то в формулу вместо 
для синхронных машин 
мм
.
м2.
м, тогда 
м2.
м:
мм.
мм.
м.
мм2.
мм (сечение 
мм2).
и 
находим 
. 
от его коронки
,
, глубина паза и высота зубца 
. 
, 
.
и потока 
в относительные единицы и наоборот за базисные значения приняты: МДС 
и магнитный поток 
при ЭДС 
МДС воздушного зазора при этом 
.
и 
для синхронных машин
; б) при 
,о.е.
,о.е.
где
.
(qe = 51,95∙10-6 м2).
,
составляет 1,5%, то пересчет магнитного напряжения полюса не производим.
, где
.
. Вид характеристики определяется характером нагрузки генератора. Так как, нагрузка чисто индуктивная, то нагрузочная характеристика проходит ниже характеристики х.х., что объясняется размагничивающим действием реакции якоря и падением напряжения в обмотке статора. Для построения ИНХ вначале в одной системе координат строятся ХХХ и ХКЗ и по ним строится реактивный треугольник:
, определенное из диаграммы Потье, и по ХХХ находится положение вершины реактивного треугольника А, которой соответствует МДС возбуждения 
.
. Упрощенная внешняя характеристика может быть построена по двум точкам с координатами, определяемыми по диаграмме Потье,
(2) 