Изгибающие моменты ригеля

Схема загру-жения	Изгибающие моменты, кНм
	пролетные		опорные
	М1	М2	МВ	МС
1	0,077´26,77´5,652= = 65,8	0,036´26,77´6,302 = = 38,2	–0,107´26,77´6,302 = = –113,7	–0,071´26,77´6,302 = = –75,4
2	0,100´21,93´5,652 = = 70,0	–0,45´21,93´6,302 = = –39,2	–0,054´21,93´6,32 = = –47,0	–0,036´21,93´6,32 = = –31,3
3	–0,023´21,93´5,652 = = –16,10	0,081´21,93´6,32 = = 70,50	–0,054´21,93´6,32 = = –47,0	–0,036´21,93´6,32 = = –31,3
4	0,072´21,93´5,652 = = 50,4	0,061´21,93´6,32 = = 53,1	–0,121´21,93´6,32 = = –105,3	–0,018´21,93´6,32 = = –15,6
5	–0,018´21,93´5,652 = = –12,6	0,056´21,93´6,32 = = 48,7	–0,036´21,93´6,32 = = –31,9	–0,107´21,93´6,32 = = –93,1
1+2	135,8	–1,0	160,7	–160,7
1+3	49,7	108,7	–160,7	–106,7
1+4	116,2	91,3	–219,0	–91,0
1+5	53,2	86,9	–145,6	–168,5

 

 

Таблица 3.2

Поперечные силы в сечениях ригеля у опор

Схема загру-жения	Поперечные силы, кН
	QA	QBL	QBR	QCL
1	0,393´26,77´5,65 = 59,4	–0,607´26,77´5,65 = –91,8	0,536´26,77´6,30 = 90,4	–0,464´26,77´6,30 = –78,2
2	0,446´21,93´5,65 = 55,3	–0,554´21,93´5,65 = –68,6	0,018´21,93´6,30 = 2,5	–0,018´21,93´6,30 = –2,5
4	0,380´21,93´5,65 = 47,1	–0,620´21,93´5,65 = –76,8	0,603´21,93´6,30 = 83,3	–0,397´21,93´6,30 = –54,8
5	–0,036´21,93´5,65 = –4,5	–0,036´21,93´5,65 = –4,5	0,429´21,93´6,30 = 59,3	–0,571´21,93´6,30 = –78,9
1+2	114,7	–160,4	92,9	–75,7
1+4	106,5	–168,6	173,7	–133,0
1+5	54,9	–96,3	149,7	–157,1

 

Рис. 3.3. Эпюры изгибающих моментов в сечениях ригеля: а – от всех схем загружения; б – добавочные эпюры; с – выравненные эпюры

 

Для расчета прочности наклонных сечений принимаются значения поперечных сил большее из двух расчетов: упругого и с учетом выравнивания моментов из-за пластических деформаций. Результаты упругого расчета приведены в табл. 3.3. Значения поперечных сил при учете выравненных моментов определяются по формулам для однопролетной балки (рис. 3.4):

 и

После подстановки значений M_L и M_R (рис. 3.3) получим:

 

Рис. 3.4 Определение поперечных сил

Таблица 3.3

Поперечные силы у опор балок

Вид расчета	Поперечные силы на опорах, кН
	QA	QBL	QBR	QCL
Упругий расчет (схемы)	(1 + 2) 114,7	(1 + 4) –168,6	(1 + 4) 173,7	(1 + 5) –157,1
С учетом плас- тических деформаций	108,4	–166,5	153,4	–153,4

 

Подбор сечения продольной арматуры

 

Бетон класса В20 имеет следующие характеристики: расчетное сопротивление при сжатии R_b = 11,5 МПа, то же при растяжении R_bt = 0,9 МПа [2, табл. 6.8], коэффициент условий работы бетона g _{b 2} = 0,9, модуль упругости Е _b = 27500 МПа [2, табл. 6.11].

Арматура класса A400 имеет характеристики: расчетное сопротивление R_s = 350 МПа и модуль упругости E_s = 2´10⁵ МПа. Размеры сечения ригеля 25´45 см.

Подбор сечения арматуры производим в расчетных сечениях ригеля.

Сечение в первом пролете (рис. 3.3):

М = 139,3 кНм;

Вычисляем:

где  [2, п. 6.1.20];

 

                        [2, п.8.1.10]

принимаем 4Æ22 A400 с A_s = 15,2 см² (приложение 4).

Сечение во втором пролете:

Вычисляем:

принимаем 4Æ20 A400 с A_s = 12,6 см².

Сечение на опоре В:

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны первого пролета ( ):

Вычисляем:

принимаем 4Æ22 A400 с

Сечение на опоре С:

Вычисляем:

принимаем 4Æ22 A400 с

 

⇐ Предыдущая3456789101112Следующая ⇒

Поделиться: