Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчёт закрытой косозубой цилиндрической передачи быстроходной ступени
Исходные данные
T1 = 3, 67 Н•м; Тг = 7, 99 Н•м; n1 = 2805мин-1 n2 = 1122мин-1 u = 2, 5; L = 5 лет Кс = 0, 33 K Г = 0, 5 Выбор материала и термической обработки колес Шестерня -Сталь 40Х- улучшение, Н = 269-302 НВ Колесо -Сталь 40Х- улучшение, Н =235-262НВ Определение допускаемых напряжений Определяем срок службы передачи Срок службы передачи tΣ , ч, определяют по формуле
tΣ = L × 365 × Kг × 24 × Кс = 5× 365× 0, 5× 24× 0, 33 = 7227 часов
Определение допускаемых напряжений на контактную прочность [σ ]HO допускаемое напряжение, МПа, определяется по формуле
[σ ]H = [σ ]HO × ZN
где [σ ]HO базовое допускаемое напряжение, МПа; ZN -коэффициент долговечности ZN = Ö NHO/NHE> 1,
где NHO - базовое число циклов нагружения; NHE - эквивалентное число циклов нагружения;
NHE = 60 × n × tS (a1b13 + a2b23 + a3b33+ a4b43)
где a, b - коэффициенты с графика нагрузки Шестерня
[σ ]HO = (17× 47.5+200)× 0.9× 1/1, 3 = 775МПа NHO =(HВ)3 < 12× 107; NHO = 285, 53 = 2, 3× 107 NHO = 60× 2805× 7227(0, 25× 13+0, 25× 0, 73+0, 25× 0, 53+0, 25× 0, 33) = 4.5× 108 ZN = 1, т.к. NHO< NHE [σ ]H1 = 775× 1 = 775 МПа Колесо
[σ ]HO = (2× 285, 5+70)× 0, 9× 1/1, 2 = 480, 8МПа NHO = НВ3 < 12× 107 NHO = 248, 53 = 1, 53× 107 NHE =60× 1122× 7227(0, 25× 13+0, 25× 0, 73+0, 25× 0, 53+0, 25× 0, 33) =1.8× 108 ZN = 1, т.к. NHO< NHE [σ ]H2 = 480.8× 1 = 480, 8Мпа
Определяем расчётное допускаемое напряжение:
[σ ]HР = 0, 45([σ ]H1+ [σ ]H2) = 0, 45× (775+480, 75) = 565, 1 МПа 565.1 МПа < 1.25× 480.75 МПа 565.1 МПа < 600.1 МПа
Определение допускаемых напряжений при расчёте зуба на изгиб допускаемое напряжение на изгиб [σ ]F, МПа, определяется по формуле:
[σ ]F = [σ ]FО × YA × YN [σ ]FО = σ Fim× YR× YX× Yб/SF
где [σ ]FО - базовые допускаемые напряжения изгиба при нереверсивной нагрузке, МПа; YA - коэффициент, вводимый при двустороннем приложении нагрузки: YA=1
YN= Ö NFO/NFE> 1 NFO = 4× 106 NFЕ =60× n × tS (a1b1m+ a2b2m+ a3b3m+a4b4m)
Шестерня
[σ ]FО =550× 2850× 1× 1× 1/1, 7 =323.5МПа NFЕ = 60× 2805× 7227(0, 25× 16+0, 25× 0, 76+0, 25× 0, 56+0, 25× 0, 36) = 3.4× 108 [σ ]F1 =323.5× 1× 1=323.5МПа YN=1т.к. NFO< NFE Колесо
[σ ]FО =1, 75× 285, 5× 1× 1× 1/1, 7 =293.9МПа NFЕ = 60× 1122× 7227(0, 25× 16+0, 25× 0, 76+0, 25× 0, 56+0, 25× 0, 36) = 1.4× 108 YN=1т.к. NFO< NFE [σ ]F2 = 293.9× 1× 1 = 293.9МПа
Расчёт закрытых зубчатых цилиндрических передач Определение межосевого расстояния
aw = Ka × (u+1) ,
где aw- межосевое расстояние, мм; Ka - вспомогательный коэффициент, Ka = 410 [1]; ψ a- коэффициент ширины; KH при симмитричном расположении колес относительно опор =1, 3 [1]
aw = 410× (2, 5+1) мм
Согласуем из значений нормального ряда чисел: aw = 63мм Определение модуля передачи
mn= (0.016-0.0315) aw
Выбираем стандартный модуль (по ГОСТ 9563-80) mn= 2 Определение суммарного числа зубьев для прямозубых передач
zΣ = 2× awcosβ /mn= 2× 63× cos100/2 =62 β =arccos zΣ × m/2 aw = arcos 63× 2/2× 62= 11, 360
Определение числа зубьев шестерне
z1 = zΣ /u+1=62/(2.5+1) = 18 zmin = 17× cos10.140 = 16.7 z1 = 18 > zmin= 16.7
Определение числа зубьев колеса для внешнего зацепления
z2 = zΣ - z1 = 62-18 = 44
Определение геометрических размеров колес Шестерня Колесо Делительные диаметры
d1 = mn× z1/ = 2× 18/ cos11, 36=36 d2 = m× z2 / cos11, 360=2× 44/ cos11, 360 = 89, 8мм
Hачальные диаметры
dw1 = d1 = 36мм dw2 = d2 = 89, 8мм
Диаметры вершин зубьев
da1 = d1 +2mn= 36+2× 2 = 44мм da2 = d2 +2mn= 89, 8+2× 2 = 93, 8мм
Диаметры впадин зубьев
df1 = d1-2.5mn= 36-2.5× 2 = 31мм df2 = d2-2.5mn= 89, 8-2.5× 2 = 84, 8мм
Ширины
b1 =b2 +5 = 24, 8+5 = 29, 8мм b2 = Ψ a× aw = 0.4× 62 = 24, 8
Определение усилий в зацеплении Окружное усилие
Ft = 2× T/d = 2× 3, 67/36 = 0, 204кН
где Ft- окружное усилие, кН. T - крутящий момент на зубчатом колесе, Н • м; d - делительных диаметр колеса, мм; Радиальное усилие для прямозубой передачи
Fr=Ft× tgaw/cosβ = 0.31× tg200/ cos11, 360 = 0.11 кН
где aw - угол зацепления, aw =20° для стандартной и равносмещенной передачи. Осевое усилие
Fa = Ft× tgβ = 0.29× tg11, 360 = 0.04 кН
Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба Для этого производят оценку изгибной прочности, т.е. находят отношения
[σ ]F1/YF1 и [σ ]F2/ YF2 zV1 = z1/ cos3β = 18/ cos311, 360 = YF1=4.18 zV2= z2 cos3β = 44/ cos311, 360 = YF2= 3.65 323.5/4.18< 293.9/3.65 77.4< 80.5 Проверочный расчёт на изгиб ведётся по шестерне
σ F = 2× 103× YF× KFα × KFβ × KFV× T× Yε × Yβ × cosβ /(m2n× z1× b1) < [σ ]F,
где σ F - рабочее напряжение изгиба, МПа; KFβ - коэффициент концентрации нагрузки; KFV - коэффициент динамичности нагрузки. KFα - коэффициент распределения нагрузки между зубьями Yε - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев; Yβ - коэффициент угла наклона зубьев.
Ψ bd = b2/d1 = 24, 8/36 = 0.7 = KFβ = 1.06 [1] V= π × d1× n1× n/6× 104 = 3.14× 36× 2805/6× 104 = 5, 3м/с = KFV = 1, 11 KFα = 1, 22 [1] Yε = 1/ε α ε α = (1, 88-3, 2(1/z1+1/z2))cosβ = 1.6 > 1.2 Yε = 1/1.6 = 0.62 Yβ = 1-β /140 = 1-10.14/140 = 0.93 σ F = 2× 103× 4.18× 1.22× 1.05× 0.93× 1.11× 3.67× 0.62× cos310.140/(1.252× 18× 21) =42Мпа σ F = 42 Мпа < [σ ]F = 323.5 Мпа
Проверка зубьев колес на контактную прочность
σ H = K√ KHα × KHβ × KHV× Ft(u+1)/(d1× b2× u)< [σ ]H,
где σ H-контактные напряжения, Мпа; К - вспомогательный коэффициент, К =376; KHα - коэффициент распределения нагрузки между зубьями, KHα = 1, 07 [1] KHβ - коэффициент концентрации нагрузки; KHβ = 1, 03 [1] KHV- коэффициент динамичности нагрузки; KHV = 1, 04 [1] Ft- окружное усилие, Н; d1- делительный диаметр шестерни, мм; b2- ширина колеса, мм.
σ H = 376√ 1, 07× 1, 03× 1, 04× 310× (2, 5+1)/(22, 9× 16× 2, 5) = 227, 4Мпа σ H = 438.1Мпа < [σ ]H = 227, 4Мпа
Контактная прочность зубьев обеспечена. Расчет валов Расчет быстроходного вала |
Последнее изменение этой страницы: 2020-02-16; Просмотров: 43; Нарушение авторского права страницы