Конструкции и размеры распорных дюбелей

1. Дюбель-шпилька распорная, тип 1

Таблица 1

Условное обозначение	Размер, мм	Масса, кг	Расчетная нагрузка,
	d	D	l	L		кН
ДШР 2-М8	М8	8,5			0,025	5 (2)
ДШР 2-М10	М10	10,5			0,049	8 (3,3)
ДШР 2-М12	М12	12,6			0,08	12 (5)
ДШР 2-М16	М16	16,6			0,188	22 (9)
ДШР 2-М20	М20				0,356	35 (15)
ДШР 2-М24	М24				0,61	50 (20)

Назначение: закрепление оборудования и металлоконструкций на строительных элементах из бетона и кирпича.

Материал: распорная шпилька ¾ сталь марки ВСт3, ГОСТ 380; разжимная цанга ¾ сталь марки 20, ГОСТ 1050.

Примечание. Расчетные нагрузки приведены для элементов из бетона класса В12,5 и выше, в скобках ¾ для элементов из кирпича не ниже М75.

Рис. 1 прил. 1. Дюбель-шпилька распорная, тип 1

1 ¾ распорная шпилька; 2 ¾ разжимная цанга

 

2. Дюбель-шпилька распорная, тип 2

Таблица 2

Условное	Размер, мм	Масса,	Расчетная
обозначение	d	D	l1	l2	L	кг	нагрузка, кН
ДШП 1-М8	М8					0,028
ДШП 1-М10	М10					0,052
ДШП 1-М12	М12					0,089
ДШП 1-М16	М16					0,204
ДШП 1-М20	М20					0,392
ДШП 1-М24	М24					0,672

Назначение: закрепление оборудования и металлоконструкций на строительных элементах из бетона.

Материал: распорная шпилька ¾ сталь марки ВСт3, ГОСТ 380; разжимная цанга ¾ сталь марки 20, ГОСТ 1050.

Рис.2. прил. 1. Дюбель-шпилька распорная, тип 2

1 ¾ распорная шпилька; 2 ¾ разжимная цанга

3. Дюбель-втулка распорная

Таблица 3

Условное	Размер, мм	Масса,	Расчетная
обозначение	dр	d	D	L	l	кг	нагрузка, кН
ДВР-М6	М6		9,3			0,007
ДВР-М8	М8		11,5			0,014
ДВР-М10	М10		13,8			0,025
ДВР-М12	М12		16,8			0,048
ДВР-М16	М16					0,098
ДВР-М20	М20		27,3			0,195

Назначение: закрепление оборудования и металлоконструкций на строительных элементах из бетона.

Материал: распорная втулка ¾ сталь марки 20 ГОСТ 1050; разжимная пробка ¾ сталь марки 45 ГОСТ 1050.

Покрытие: распорная втулка ¾ химическое оксидирование, разжимная пробка ¾ без покрытия.

Рис. 3 прил. 1. Дюбель-втулка распорная

1 ¾ распорная втулка: 2 ¾ разжимная пробка

 

Приложение 2

Примеры расчета болтов

Пример 1. Определить диаметр изогнутого болта для крепления оборудования (см. рис. 1, а) и глубину его заделки в бетон при следующих исходных данных.

Расчетная динамическая нагрузка на болт Р = 50 кН; сталь СТ20 (R_ва = 1,45×10⁵ кПа ¾ по табл. 3); класс бетона фундамента В15.

1. По табл. 4 для данного болта: коэффициент нагрузки c = 0,4; коэффициент стабильности затяжки к = 1,9; глубина заделки болта в бетон Н = 25 d (для бетона класса В12,5).

2. Площадь поперечного сечения болта (по резьбе) определяем по формуле (1):

A_sa = к_о Р/ R_ва = 1,35×50/1,45×10⁵ = 0,00046 м² = 4,6 см²,

где К_о = 1,35 (см. п. 3.9).

По табл. 10 принимаем болт с диаметром резьбы М30 (A_sa = 5,60 см²).

3. Проверяем принятую площадь сечения болта по формуле (2) на выносливость:

A_sa = 1,8 c m к_о Р/ a R_ва = 1,8×0,4×1,3×50/1×1,45×10⁵ =

= 0,000323 м² = 3,23 см²,

где m 1,3 (по табл. 5); a = 1 (по табл. 6).

Принятая площадь сечения болта удовлетворяет требованиям прочности и выносливости.

4. Усилие предварительной затяжки болтов (см. п. 3.8):

F = 1,1р= 1,1×50 = 55 кН.

5. Глубину заделки болтов в бетон Н_о определяем по формуле (19):

Н_о ³ Н т₁. т₂;

Н_о ³ Н т₁. т₂ = 25×0,03×0,875×1 = 0,66 м,

где т₁ = 0,7/0,8 = 0,875; т₂ = 1,45×10⁵/1,45×10⁵ = 1.

Пример 2. Определить диаметр болта с анкерной плитой (см. рис. 1,б) в сдвигоустойчивом соединении для крепления оборудования, эксплуатируемого при температуре наружного воздуха ‑45°С, и глубину его заделки в бетон при следующих исходных данных.

Расчетная статическая нагрузка на болт Р = 130 кН, количество болтов n = 4; сдвигающая сила Q = 60 кН; вес оборудования N = 10 кН. Класс бетона фундамента B12,5.

1. По условиям эксплуатации марку стали для болтов принимаем 09Г2С-6 (табл. 2), R_ва = 1,8×10⁵ кПа.

2. Площадь поперечного сечетая болта (по резьбе) определяем по формуле (11):

А_sa = (к к_о Р + F₁) / к R_ва =

= (1,3×1,05×130 + 74,75)/1,3×1,8×10⁵ = 0,00108 м² = 10,8 см²,

где к = 1,3 (по табл. 4), к_о =1,05 (см. п. 3.9).

F₁ определяется по формуле (9):

F₁ = к (Q ‑ Nf) / nf =

= 1,3 (60 ‑ 10×0,25) / 4×0,25 = 74,75 кН.

По табл. 10 принимаем болт с диаметром резьбы М42 (А_sa = = 11,2 см²).

3. Требуемое усилие предварительной затяжки болтов определяем по формуле (10):

F₀ = F + F₁ / к = 0,75Р + 74,75 / 1,3 = 0,75×130 + 57,5 = 155 кН.

4. Глубину заделки болтов в бетон Н₀ определяем по формуле (19):

Н_о ³ Н т₁ т₂ = 15×0,042×1×1,24 = 0,78 м,

где т₁ = 0,7 / 0,7 = 1; т₂ = 1,8×10⁵ / 1,45×10⁵ = 1,24.

Пример 3. Определить расчетную нагрузку, приходящуюся на наиболее нагруженный болт по расчетной схеме, приведенной на рис. 7, при следующих исходных данных.

Расчетный опрокидывающий момент от оборудования М = 1200 кН×м, собственный вес оборудования N = 100 кН. Количество болтов n = 8, расстояние от оси поворота оборудования до наиболее удаленного болта y_i1 = 0; y_i2 = 1,45 м; y_i3 = y₁ = 2 м.

Расчетное усилие (растяжение) на наиболее нагруженный болт определяем по формуле (3):

= ‑100 / 8 + 1200×2 / 16,41 = 133,75 кН,

= 1,45²×4 + 2²×2 = 16,41 м².

Пример 4. Определить расчетную нагрузку, приходящуюся на болт, и диаметр болта для крепления решетчатой стальной колонны (см. рис. 18) при следующих исходных данных:

М = 8000 кН×м; N = 6000 кН; Q = 300 кН;

h = 2 м; R_ва = 1,75×10⁵ кПа (сталь марки 09Г2С).

1. Расчетную нагрузку, приходящуюся на один растянутый болт, определяем по формуле (4):

Р = (М ‑ Nв) / nh =

= (8000-6000×1) / 2×2 = 500 кН.

2. Определяем требуемую площадь сечения одного болта (по резьбе):

А_sa = к_о Р / R_ва =

= 1,05×500 / 1,75×10⁵ = 0,003 м² = 30 см².

По табл. 10 принимаем болт с диаметром резьбы М72х6 (А_sa = 34,58 см²).

3. Глубину заделки для болтов с анкерной плитой принимаем равной 15 d с (табл. 4) для бетона фундамента класса В12,5 и стали марки 09Г2С.

Н = 15 d = 15×0,072 = 1,08 м.

4. Проверяем возможность восприятия сдвигающей силы в плоскости сопряжения базы колонны с фундаментом по формуле (16):

Q £ f [M + N (h ‑ в)] / h ='

= 0,25 [8000 + 6000 (3 ‑ 1,5)] / 3 = 1417 кН,

где h ¾ расстояние между осями ветвей колонн (h = 3 м); в ¾ расстояние от центра тяжести колонны до оси сжатой ветви (в = 1,5 м); Q = 300 кН £ 1417 кН, условие удовлетворено.

Пример 5. Определить расчетную нагрузку, приходящуюся на болт и диаметр болта для крепления стальной колонны сплошного сечения (см. рис. 8), при следующих исходных данных:

М = 900 кН×м; N = 1200 кН; Q = 100 кН; с = 0,4 м;

l_a = 0,9 м; в_s = 0,5 м; R_в = 8,7 МПа; R_ва =145 МПа.

1. Определяем эксцентриситет приложения нагрузки:

е₀ = М / N = 900 / 1200 = 0,75 м.

2. Определяем величину сжатой зоны бетона под опорной плитой по формуле (6):

=

= 0,9 - = 0,48 м.

3. Проверяем выполнение условия:

х = 0,48 м £ x_R l_a = 0,7×0,9 = 0,63 м ¾ условие удовлетворено, где x_R определяется по формуле (8):

x_R = .=

= .= 0,706.

4. Расчетную нагрузку, приходящуюся на один растянутый болт, определяем по формуле (5):

Р = (R_в в_s x ‑ N) / n =

= (8700×0,5×0,48 ‑ 1200) / 2 = 444 кН,

где n ¾ количество растянутых болтов (n = 2).

5. Определяем требуемую площадь сечения одного болта (по резьбе):

А_sa = к_о Р / R_ва =

= 1,05×444 / 1,45×10⁵ = 0,00322 м² = 32,2 см².

По табл. 10 принимаем болт с диаметром резьбы М72х6 (А_sa=34,58 см²).

6. Глубину заделки для болтов с анкерной плитой принимаем равной 15 d (табл. 4) для бетона фундамента класса В12,5 и стали марки ВСт3кп2;

Н = 15 d = 15×0,072 = 1,08 м.

7. Проверяем возможность восприятия сдвигающей силы в плоскости сопряжения базы колонны с фундаментом по формуле (17):

Q £ f (п А_sa R_ва / 4 +N) =

= 0,25 (2×0,003458×1,45×10⁵ / 4 + 600) = 212,68 кН,

где N ¾ минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила (N = 600 кН); Q = 100 кН < 212,68 кН ¾ условие удовлетворено.

Приложение 3

Технические характеристики механизированного оборудования для образования скважин в бетоне и железобетоне

Таблица 1

Механизированный инструмент для сверления отверстий в бетоне и железобетоне

Техничес­кие ха­рактерис­	Электросверлильные машины	Пневмосвер­лильные машины
тики	ИЭ1015	ИЭ1017А	ИЭ1029	ИЭ1023	ИЭ1801	ИЭ1805	ИП1023	ИП1016
Наи­больший диаметр сверления, мм					50‑125	85-160
Потреб­ляемая мощность, Вт							¾	¾
Напряже­ние, В							¾	¾
Частота тока, Гц							¾	¾
Рабочее давление воздуха, МПа	¾	¾	¾	¾	¾	¾	0,5	0,5
Удельный расход воздуха, м3/мин	¾	¾	¾	¾	¾	¾	1,2	1,9
Удельный расход охлаж­дающей воды, л/мин	¾	¾	¾	¾	3-5	4-6	¾	¾
Масса (без ка­беля), кг	9,7	4,1	6,7	6,5			5,4	1,5
Изгото­витель	Даугав­пилсский завод «Электро­инстру­мент»	Выборгский завод «Электроин­струмент»	Резекненское ПО «Электроин­струмент»	Одес­ский завод строительно-отде­лочных машин	Мос­ковский завод «Пневмо­строй-ма­шина»	Свердловский за­вод «Пневмо­строй-ма­шина»

Таблица 2

⇐ Предыдущая12345678Следующая ⇒

Читайте также:

1. Асфальтобетонов различных составов (при расчете конструкции по допускаемому упругому прогибу и по условию сдвигоустойчивости)
2. Балки и балочные конструкции
3. Бессоюзные присоединительные конструкции
4. Виды составов преступлений. Влияние на квалификацию законодательной конструкции состава преступления
5. Выбор строительно-изоляционных конструкции и расчёт толщины теплоизоляции
6. Газобаллонное оборудование. Конструкции и классификация
7. Глава 6.1. Саморегулирование в области инженерных изысканий, архитектурно-строительного проектирования, строительства, реконструкции, капитального ремонта объектов капитального строительства
8. Закрепление результатов социалистической реконструкции. Конституция СССР. 1936г.
9. ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
10. Классификация кранов по конструкции
11. Классификация сортировок. Конструкции вибрационной, центробежной и сортировки с гидродинамическими лопастями.
12. Конструкции антенн метровых, дециметровых и сантиметровых волн