Предельное сост-я центрально сжатых эл-в, расчет по прочности и общей устойчивости.

Предельные состояния сжатых жестких эле­ментов определяются раз­витием пластических деформаций при достижении напряжениями пре­дела текучести, а гибких — потерей устойчивости.

Расчет на прочность центрально сжатых эле­ментов выполняется так же, как и центрально растянутых, по форму­лам:

N/A_нт£ R_вγ /γ _в, N/A_нт£ R_вγ

где N — продольная сила, определяемая от расчетных нагрузок; A_нт — площадь нетто растянутого элемента; R_в—расчетное сопротивление,; γ _в — коэффициент надежности, обеспечивающий необходимый запас против разруше­ния стали и принимаемый равным 1, 3; γ — коэффициент условий работы растянутого элемента, учитывающий особенности работы различных конструкций.

При равенстве работы, совершаемой внешними силами при сближении концов стержня (рис. 3.16, а), работе деформации изгиба сжимаемого стержня сжимающая сила достигает своего критического значения. Прямой стержень при на­грузке его осевой силой до критического состояния имеет прямолинейную форму устойчивого состояния. При достижении силой критического значения его прямолинейная форма перестает быть устойчивой, стер­жень изгибается в плоскости, меньшей жесткости, и устойчивым состоя­нием у него будет новая криволинейная форма. Но уже при незначи­тельном увеличении нагрузки искривление стержня начинает быстро нарастать и стержень теряет несущую способность (рис. 3.36, 6).

Для упругого стержня, сжатого осевой силой шарнирно закреплен­ного по концам (основной случай), критическую силу определяют по формуле, выведенной в 1744 г. Л. Эйлером:

N_Kp = π ²EI/l²₀

Соответственно критические напряжения

σ _кр=N_кр/А=π ²ЕI_min/l²₀A= π ²Еi_min/ l²₀=π ²Е/( l₀/i_min)²= π ²Е/λ ²

где i_min²=I_min/A; А — площадь поперечного сечения без учета ослабления отвер­стиями для заклепок и болтов;

λ = l₀/i_min —гибкость стержня, равная отношению расчетной длины стержня к радиусу инерции его сечения;

l₀= μ l—расчетная длина стержня; μ —коэффициент приведения полной длины стержня l к расчетной, принимаемый в зависимости от условий закрепления стержня и его нагружения.

Формула σ _кр=N_кр/А справедлива только при постоянном значении мо­дуля упругости Е, следовательно, только в пределах упругих деформа­ций, т.е. при напряжениях, не превышающих предел пропорциональ­ности, и

Рис. 3.16. Центрально-сжатый стержень

a — сближение концов сжатого стержня при потере устойчивости; б — зависимость между нагруз­кой и прогибом: в — распределение напряжений при потере устойчивости; г — диаграмма работы материала;

При средних и малых гибкостях стержня - потеря его

устойчивости происходит в упругопластической стадии работы материа­ла при σ _пц< σ _о< σ _т. Пока стержень сохраняет прямолинейную форму, напряжения распределяются равномерно по сечению (рис. 3.16.6). При отклонении стержня от прямолинейного состояния на эти напряжения накладываются напряжения изгиба. Со стороны допол­нительного сжатия от изгиба материал работает в упругопластической стадии (рис. 3.16, г), со стороны растягивающих напряжений от изгиба материал работает упруго (разгрузка происходит по закону Гука).

Таким образом, часть сечения 1)работает в упругой стадии с моду­лем деформаций Е, часть сечения 2)— в упругопластической стадии с мо­дулем деформации E_t—dσ /dε .

Эпюра приращений внутренних напряжений Δ σ _i является самоурав­новешенной. Поскольку E> E_t, нейтральная ось изгиба смещается в сто­рону растягивающих напряжений, и внешний момент получает прира­щение Δ M_e=Ne'. Приращение момента внутреннних напряжений от из­гиба

В критическом состоянии приращение момента внешних сил равно приращению момента внутренних напряжений. Из этого условия можно определить величину критической силы при работе материала в упруго-пластической стадии.

Формулу Эйлера можно расширить и на этот случай работы стержня, если принять вместо постоянного модуля упругости Е переменный при­веденный модуль

T= (EI₁+E^оср_плI₂)/I

где I₁ — момент инерции упругой части сечения 1; I₂— момент инерции упругопласти­ческой части сечения 2; I — общий момент инерции.

Тогда σ _кр= π ²T/λ ²

Изложенный подход (с учетом разгрузки)' позволяет решить задачу об устойчивости центрально сжатого стержня при постоянной нагрузке (Δ N=0) и дает верхнюю оценку критической силы.

В условиях возрастания нагрузки (Δ N> 0) разгрузки сечения по уп­ругому закону не происходит, все сечение работает в упругопластической стадии с переменным модулем деформаций E_t и критические на­пряжения можно определить по формуле

σ _кр= π ² E_t/λ ²

Получаемая при этом критическая сила соответствует наименьшему ее значению.

 

⇐ Предыдущая123

Поделиться:

Популярное:

1. III. Речь как центральное звено психики человека
2. А. ИЗ ВЫСТУПЛЕНИЯ Н. С. ХРУЩЕВА В ОБЩЕЙ ДИСКУССИИ НА XV СЕССИИ ГЕНЕРАЛЬНОЙ АССАМБЛЕИ ОРГАНИЗАЦИИ ОБЪЕДИНЕННЫХ НАЦИЙ. 23 СЕНТЯБРЯ 1960 г.
3. Анализ безубыточности и финансовой прочности
4. Анализ прочности и жесткости при растяжении (сжатии).
5. Анализ прочности печатного узла при воздействии ударов.
6. В систему Общей части входят институты, соответствующие учебным разделам:О
7. Верховный Суд РФ и возглавляемые им суды общей юрисдикции и арбитражные суды
8. Виды систем центрального отопления и принципы их действия
9. Вовлечение во внутримусульманское противостояние центральнороссийской уммы – отделение от ЦДУМ Московского муфтията и ДУМ Нижнего Новгорода и Нижегородской области
10. Вопрос 3. Какой удельный вес безработных от общей численности рабочей силы может считаться приемлемым?
11. Глава 13. Государства Центральной и Восточной Европы
12. Гражданская оборона (ГО), ее организационная структура, роль и место в общей системе национальной безопасности России. Гуманитарная направленность ГО