ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

Гидравлический расчёт тепловых сетей производится с целью определения диаметров трубопроводов и потерь давления на участках сети.

Для расчёта потерь давления используются таблицы гидравлического расчёта трубопроводов водяных тепловых сетей при эквивалентной шероховатости k_э = 0, 5 мм, температуре воды 100º С, плотности воды 958, 4 кг/м³ и кинематической вязкости 0, 295 ·10^–6 м²/с.

Гидравлический расчёт выполняется только для подающего трубопровода. Диаметры обратного и подающего трубопроводов принимаются одинаковыми. По результатам гидравлического расчёта тепловых сетей строится пьезометрический график, необходимый для подбора насосов, регуляторов и выбора схемы присоединения потребителей теплоты.

Расход теплоносителя вычисляется по расчётным тепловым потокам Q = Q_{0 max} + Q_{v max} зданий:

Ответвления:

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

Магистраль:

где G – расход теплоносителя, кг/ч;

с – теплоёмкость воды, с = 4, 19 кДж/(кг·º С);

τ ₁₀, τ ₂₀ – температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах, определяемая по температурному графику для расчётной на отопление температуры наружного воздуха:

– (150 – 70)º С при зависимой схеме присоединения систем отопления микрорайона к тепловым сетямгорода;

– (130 – 70)º С при независимой схеме.

На всех абонентских вводах должен быть обеспечен располагаемый напор ∆ Н_аб ≥ 15 м.

Располагаемый напор на коллекторах станции ∆ Н_с = 9, 5 м.

При использовании элеваторной схемы присоединения системы отопления здания к распределительным сетям микрорайона располагаемое давление на вводе теплового пункта должно быть не меньше (0, 1…0, 15) МПа.

 

Гидравлический расчёт основной магистрали тепловых сетей

Основная магистраль тепловых сетей выбирается из условий:

– ветка с максимальным расходом теплоты на отопление и вентиляцию;

– наиболее удалённое от источника (центральный тепловой пункт) здание;

– максимальные потери давления в тепловом пункте здания ∆ р_ИТП при различных конструкциях индивидуальных тепловых пунктов.

 

Удельные тепловые потери давления на j–том участке определяются по формуле:

Ответвления:

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

Магистраль:

где i_pj – удельные тепловые потери давления на j–том участке, Па/м;

– коэффициент, значение которого принимается по таблице

 

Эквивалентная длина j–того участка определяется по формуле:

ℓ _эj = а× ℓ _j

Ответвления:

Магистраль:

где ℓ _эj – эквивалентная длина j–того участка, м;

а – коэффициент для определения эквивалентной длины расчётного участка, соответствующей местным сопротивлениям;

ℓ _j – длина j–того участка, м.

Потери давления на расчётном участке магистрали определяются по формуле:

Ответвления:

 

 

Магистраль:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

где ∆ Р_ij – потери давления на j–том участке магистрали, Па.

Потеря напора на расчётном участке магистрали определяется по формуле:

Ответвления:

Магистраль:

где ∆ Н_j – потеря напора на j–том участке магистрали, м;

g – ускорение свободного падения, g = 9, 81 м/с².

Располагаемый напор на расчётном участке:

∆ Н´ _j = Н_с – 2∆ Н_j,

Ответвления:

 

Магистраль:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

где ∆ Н´ _j – располагаемый напор на j–том участке магистрали, м.

Скорость движения теплоносителя:

 

Ответвления:

Магистраль:

Таблица 3.1 - Гидравлический расчёт основной магистрали тепловых сетей

1. Номер участка	4-8	3-4	2-3	1-2
2. Длина участка l, м
3. Расход теплоносителя G, кг/ч
4. Наружный даметр (dH ´ S), мм	0, 133× 3, 5	0, 133× 3, 5	0, 133× 3, 5	0, 219× 5
5. Условный диаметр dУ, мм
6. Скорость движения теплоносителя V, м/с	0, 83	0, 78	0, 88	0, 7
7. Удельные потери давления ip, Па/м	28, 77	75, 05	48, 7	22, 97
8. Приведённая длина lэ, м	22, 5		43, 5	49, 5
9. Потери давления на участке Па	2805, 07	12683, 45	9179, 95	4927, 06
10. Потеря напора на участке ∆ Н, м	0, 29	1, 34	0, 97	0, 52
11. Располагаемый напор на расчётном участке ∆ Н´ j, м	9, 12	7, 5	7, 96	8, 56

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

Таблица 3.2 - Гидравлический расчёт боковых ответвлений тепловых сетей

1. Номер участка	2-7	5-6	3-9	5-10	4-5
2. Длина участка l, м
3. Расход теплоносителя G, кг/ч
4. Наружный даметр (dH ´ S), мм	0, 133	0, 089	0, 089	0, 076	0, 108
5. Условный диаметр dУ, мм
6. Скорость движения теплоносителя V, м/с	0, 59	0, 97	0, 86	1, 09	0, 76
7. Удельные потери давления ip, Па/м	28, 77	56, 97	56, 97	51, 04	49, 04
8. Приведённая длина lэ, м	31, 5		13, 5		22, 5
9. Потери давления на участке Па	3927, 1	2962, 44	3332, 74	1990, 56	4781, 4
10. Потеря напора на участке ∆ Н, м	0, 41	0, 31	0, 35	0, 21	0, 5
11. Располагаемый напор на расчётном участке ∆ Н´ j, м	8, 68	8, 88	8, 8	9, 08	8, 5

 

1. КОМПЕНСАЦИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ТРУБОПРОВОДОВ СЕТЕЙ

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Термическое удлинение трубопровода при его нагревании транспортируемым теплоносителем определяется по формуле:

Δ l = α lΔ t

Ответвления:

Магистраль:

где ∆ l – термическое удлинение трубопровода, м;

α - коэффициент температурного расширения, удельное удлинение стали, см / м; принимается в расчётах α = 0, 0012 см/м;

l - длина участка трубопровода, м;

Δ t - разность температуры теплоносителя и температуры наружного воздуха, при которой производится монтаж трубопровода, º С.

Минимальная температура, при которой производится сварка труб из углеродистой стали, равна -21°С. При надземной прокладке сетей теплоснабжения в расчёте температурных удлинений рекомендуется принимать температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки. В этом случае тепловое удлинение рассчитывается с запасом.

Для компенсации температурных удлинений трубопроводов используются разнообразные компенсаторы. По принципу компенсации все компенсаторы могут быть разделены на две группы - осевые и радиальные.

К осевым компенсаторам относят сальниковые и сильфонные (упругие) компенсаторы. Осевые компенсаторы устанавливаются на прямолинейных участках.

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ

Сальниковые и сильфонные компенсаторы подбираются по компенсирующей способности, так чтобы температурное удлинение трубопровода было меньше компенсирующей способности компенсатора. При радиальной компенсации температурные деформации воспринимаются изгибами специальных вставок (П-образные компенсаторы) или изгибами самих трубопроводов (самокомпенсация).

⇐ Предыдущая123Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. I.Расчет подающих трубопроводов системы горячего водоснабжения при отсутствии циркуляции.
2. V. Поэлементный расчет фонда заработной платы.
3. X Расчет стоимости партии сырья
4. А по методике построения сетей они бывают распределенными, многоуровневыми и локальными.
5. А.РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
6. Алгоритм расчета разветвленных цепей переменного тока методом проводимости
7. Анализ расчетов по налогам и сборам в ООО «Спорт-Энерджи».
8. Аппаратные и программные средства реализации компьютерных сетей
9. Архитектура транкинговых сетей
10. Астральное предчувствие, или как прийти из сетей в сеть
11. Аудит расчетов с подотчетными лицами
12. Аудит расчетов с разными дебиторами и кредиторами