Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


Координаты линии равновесия для смеси этиловый спирт – вода



(мольные доли C2H5OH в конденсированной X и паровой ур фазах)

X 0, 1 0, 2 0, 3 0, 4 0, 5 0, 6 0, 7 0, 8 0, 9
ур 0, 45 0, 51 0, 55 0, 58 0, 63 0, 68 0, 75 0, 82 0, 92

 

Материальный баланс.

 

Gf = Gd + Gw, кг/г; (45)

 

по легколетучему C2H5OH

 

Gf · af = Gd · аd + G w · aw, кг/г. (46)

 

Совместное решение этих уравнений позволяет определить количество дистиллята и кубового остатка

 

,

 

G w = GfGd = 800 – 157, 4 = 642, 6 кг/час.

 

2. Для построения рабочих линий пересчитаем концентрации этилового спирта в молярной доли.

Общая расчетная формула:

 

(47)

 

Молекулярные массы

 

МС2Н5ОН = 12 · 2 + 1· 6 +16 = 46;

 

МН2О = 2 + 16 = 18;

,

 

,

 

.

 

3. Определяем минимальное флегмовое число и рабочее флегмовое число.

В системе координат у = f(х) наносим линию равновесия ур = f(х). Зная Хf, находим уfр = 0, 44.

 

. (48)

 

Для построения рабочей линии для укрепляющей части колонны определяем рабочее флегмовое число:

 

R = σ · Rmin = 1, 3·1, 02 = 1, 326. (49)

 

4. Находим величину отрезка

 

. (50)

 

5. В координатах у = f(х) строим рабочие линии укрепляющей и исчерпывающей частей ректификационной колонны (рис. 1). Для этого откладываем на оси у отрезок (В) и соединяем его с точкой (А) (Xd = уd). АВ – рабочая линия укрепляющей части колонны. Рабочую линию исчерпывающей части колонны получим, соединив точку В с точкой С (Xw = уw).

 

 


Рис.1. Постраение рабочих линий укрепляющей

и исчерпывающей частей ректификационной колонны.

 

6. Определяем число ступеней изменения концентраций (n) в верхней и нижней частях колонны. Для этого между рабочей линией и линией равновесия строим ступени под прямым углом, начиная от точки А и заканчивая на пересечении вертикали (Xf). Затем от точки С до пересечения вертикали (Xf).

7. Число тарелок действительное вычисляется по формуле:

 

(51)

 

где η = 0, 2÷ 0, 9 – коэффициент полезного действия тарелки.

Принимаем η = 0, 5, тогда

 

n = 20 + 3 = 23, nд = 23/0, 5 = 46.

 

8. Рабочая высота колонны:

 

H = (nд –1) · h = (46 – 1) · 0, 2 = 9 м. (52)

 

9. Диаметр колонны

, (53)

 

где - расход пара в колонне, м3/с;

- рабочая скорость пара, м/с.

 

(54)

 

, м.

 

10. Общий расход теплоты определяем, исходя из теплового баланса колонны

10.1 Расход теплоты на парообразование

 

Q1 = Gd · (R + 1) · rd, (55)

 

где rd - теплота парообразования дистиллята 850 кДж/кг.

 

Q1 = 157, 4 · (1, 326 + 1) · 850 = 311195, 54 кДж/час.

 

10.2Расход теплоты на нагревание кубового остатка до температуры кипения

 

, кДж/час; (56)

 

где = 4, 19 теплоемкость кубового остатка, кДж/(кг·град);

= 95 температура кипения кубового остатка, °С.

, кДж/час.

10.3 Количество теплоты, вносимой исходной смесью

 

, кДж/час; (57)

 

где Cf = 4, 31 – теплоемкость исходной смеси, кДж/(кг·град);

tf = 87 – температура исходной смеси, 0 С.

 

, кДж/час;

 

10.4 Количество теплоты, вносимой флегмой

 

, кДж/час, (58)

 

где = 3, 6 − теплоемкость дистиллята, кДж/(кг·град);

= 78 температура дистиллята, °С.

 

кДж/час.

 

10.5Расход теплоты на нагревании дистиллята

 

кДж/час. (59)

 

10.6 Расход теплоты

 

Q = Q1 + Q2Q3 Q4 + Q5, (60)

 

Q = 311195, 54 + 255786, 93 – 299976 – 58606, 44 + 44197, 92 =

 

= 252597, 95 кДж/час.

 

Потери теплоты в окружающую среду примем 5 %:

 

Qпот = 12629, 6 кДж/час.

 

10.7 Общий расход теплоты:

 

Qобщ = Q + Qпот, (61)

 

Qобщ = 252597, 95 + 12629, 9 = 265227, 84 кДж/час.

 

11.Расход греющего пара:

 

(62)

где и – энтальпии греющего пара и его конденсата, определяемые по давлению насыщенного пара и принимаемые при Рн = 0, 3 МПа равными 2730 и 558, 9 кДж/кг.

 

 

Варианты расчетных заданий

Таблица 2.4

Данные для выполнения расчетных заданий

Производительность кг/час смеси спирт-вода Содержание спирта в смеси, % масс. Содержание спирта в дистилляте, % масс. Содержание спирта в кубовом остатке, % масс.
2, 6
2, 1
2, 3

Пример расчета количества тарелок в колонне

Периодического действия

Определить необходимое число тарелок в колонне периодического действия для разделений смеси C2H5OH – Н2О, которая содержит Хf = 0, 5 мольных долей C2H5OH, Хd = 0, 8; Хw = 0, 05. Определить, также отношение флегмовых чисел в конце и в начале процесса. Принять η = 0, 5; коэффициент избытка флегмы σ = 1, 2. Использовать данные равновесия, приведенные в задаче 2.5.1.

1. Находим минимальное флегмовое число (Rmin k) для конечного момента разделений, когда кубовая жидкость содержит 0, 05 мольных долей С2Н5ОН

 

. (63)

 

2. Рабочее флегмовое число в конце процесса

 

. (64)

 

3. Уравнение рабочей линии

 

, (65)

 

.

 

При X = 0, у = 0, 3. Координаты точки А (Хd = 0, 8; ур = 0, 8).

Строим рабочую линию (рис. 2) до пересечения с вертикалью Xw (AB) и определяем графически число ступеней изменений концентраций (n = 18).

 


Рис. 2. Графическое определение числа степеней измерений концентраций.

 

4. Число тарелок в колонне

 

. (66)

5. Для начального момента ректификации, когда Хf = 0, 5 минимальное флегмовое число

 

(67)

 

6. Рабочее флегмовое число в начале процесса

 

, (68)

 

где σ = 1, 2÷ 2, 0 – коэффициент избытка флегмы.

Принимаем σ = 1, 2 тогда .

7. Отношение флегмовых чисел

 

(69)

 

Ректификацию в периодическом режиме используют в технологии коньячного спирта.

 

Варианты расчетных заданий

Таблица 2.5


Поделиться:



Популярное:

Последнее изменение этой страницы: 2016-04-09; Просмотров: 1360; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2024 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.034 с.)
Главная | Случайная страница | Обратная связь