Электрооборудование источников энергии, электрических сетей и промышленных предприятий

Электрооборудование источников энергии, электрических сетей и промышленных предприятий

Учебное пособие

Курск

Издательство Курской государственной

сельскохозяйственной академии

2012

УДК 629.1 (075)

ББК 31.26я 7

Э 45

Печатается по решению методического

совета ФГБОУ ВПО «Курская ГСХА»

Электрооборудование источников энергии, электрических сетей и промышленных предприятий учебное пособие [Текст] [ Эл. ресурс] / сост.: Р.И. Сафронов, И.М. Солопова – Курск: Изд-во Курск. Гос. с.-х. ак., 2012. – 289 с.

Учебное пособие подготовлено в соответствии с ФГОС ВПО по направлению подготовки бакалавров 140400.62 Электроэнергетика и электротехника программой дисциплины «Электрооборудование источников энергии, электрических сетей и промышленных предприятий». В нем приведены модели электрических систем и сетей; электрооборудование сетей, предприятий, распределительных устройств; основные системы регулируемого электропривода. В пособие включены технико-экономические расчеты при проектировании, расчет величин токов короткого замыкания.

Для студентов сельскохозяйственной академии, обучающихся по направлению подготовки бакалавров 140400.62 Электроэнергетика и электротехника.

Рецензент:

Н.В. Коняев, к.т.н., доцент

В.И. Варавин, к.т.н., доцент

Ó ФГБОУ ВПО «Курская ГСХА», 2012
Введение

В учебном пособии приведены описания электрооборудования и технические характеристики электрооборудования, применяющегося на промышленных предприятиях и в электрических сетях. Рассмотрены наиболее распространенные силовое и измерительное электрообрудование высокого и низкого напряжения, а также их применение в энергоемких электротехнологических установках.

С ростом установленной мощности электростанций и единичной мощности автотрансформаторов связи увеличиваются токи КЗ в питающей сети. Изменяются также частотные характеристики ЭС, приводящие в ряде случаев к неблагоприятным изменениям процесса восстанавливающегося напряжения. Отключающие способности выключателей должны приводиться в соответствие с изменениями уровней токов КЗ. Отключающую способность некоторых выключателей можно увеличить в результате их модернизации. Другие же выключатели необходимо заменять на аппараты большей отключающей способности, что связано с проектированием и последующей реконструкцией энергетических объектов.

Асинхронный двигатель является наиболее массовым электрическим двигателем. Эти двигатели выпускаются мощностью от 0, 1 кВт до нескольких тысяч киловатт и находят применение во всех отраслях хозяйства. Основным достоинством асинхронного двигателя является простота его конструкции и невысокая стоимость. Особое внимание следует обратить на то, что во избежание значительных потерь энергии, а, следовательно, для короткозамкнутых асинхронных двигателей во избежание перегрева его ротора, двигатель должен работать в длительном режиме с минимальными значениями скольжения. В учебном пособии приведены возможные способы регулирования скорости асинхронных двигателей.

Силовые трансформаторы

Силовые трансформаторы предназначены для преобразования электроэнергии переменного тока одного напряжения в другое.

Часто, в городских распределительных сетях, используют трансформаторы, понижающие напряжение до значений допустимых по условиям подвода электроэнергии к потребителям.

Условное обозначение типов трансформаторов включают: буквенное обозначение, характеризующее тип трансформатора, число фаз (для трехфазных Т, для однофазных – О), вид охлаждения (естественная циркуляция воздуха и масла – М, естественное воздушное при открытом исполнении – С, естественное воз- душное при защищенном исполнении – СЗ, принудительная циркуляция воздуха и естественная циркуляция масла – Д, Ц – принудительная циркуляция масла через водяной охладитель, ДЦ – принудительная циркуляция масла с дутьем), число обмоток (трехобмоточный трансформатор – Т), выполнение одной обмотки с устройством регулирования напряжения под нагрузкой (РПН) – Н, отсутствие буквы Н – наличие переключения без возбуждения (ПБВ) ), вид переключения ответвлений, обозначение номинальной мощности и класса напряжения обмотки высшего напряжения. Существуют также трансформаторы с расщепленными обмотками, имеющие две одинаковые обмотки низшего напряжения (НН), обозначают буквой Р (например, ТРДН). Исполнение трансформатора для собственных нужд электростанций обозначают буквой С (например, ТРДНС); Г – герметичное исполнение (без расширителя). Для обозначения автотрансформатора добавляют букву А впереди букв, указанных выше. Исполнение трансформатора с естественным масляным охлаждением с защитой с помощью азотной подушки, без расширителя, обозначают дополнительной буквой З после вида охлаждения (напри- мер, ТМЗ).

Далее указывается номинальная мощность трансформатора, в киловольт-амперах, и через дробь – класс номинального напряжения обмотки ВН (кВ).

Основными параметрами трансформаторов являются: номинальная мощность Sном,

номинальные напряжения обмоток Uном,

номинальный ток обмотки Iном,

напряжение короткого замыкания, выражается в процентах по отношению к номинальному напряжению и обозначается как uk%,

номинальный ток холостого хода Ix,

потери короткого замыкания Pном(потери в меди),

потери холостого хода Px, потери в стали на вихревые токи и перемагничивание),

схема соединения обмоток,

группа соединений обмоток трансформатора (определяется углом, отсчитываемым по часовой стрелке от вектора первичного напряжения к вектору вторичного напряжения).

Элементы конструкции трансформаторов – это магнитопровод, обмотки, бак с расширителем, выводы обмоток всех напряжений, детали изоляции, устройства для регулирования напряжения.

Трансформатор оснащается устройствами охлаждения.

Естественное воздушное охлаждение трансформаторов осуществляется путем естественной конвекции воздуха и частичного лучеиспускания в воздухе.

Данная система охлаждения малоэффективна, поэтому при- меняется для трансформаторов мощностью до 1600 кВ•А при напряжении до 15 кВ.

Естественное масляное охлаждение (М) выполняется для трансформаторов мощностью до 16 000 кВ•А включительно.

Для лучшей отдачи тепла в окружающую среду бак трансформатора снабжают ребрами, охлаждающими трубами или радиаторами в зависимости от мощности.

Масляное охлаждение с дутьем и естественной циркуляцией масла (Д) применяется для более мощных трансформаторов. В этом случае в навесных охладителях из радиаторных труб помещают вентиляторы. Максимально допустимая температура масла в верхних слоях при работе с номинальной нагрузкой +95 °С.

Форсированный обдув радиаторных труб улучшает условия охлаждения масла, а следовательно, обмоток и магнитопровода трансформатора, что позволяет изготовлять такие трансформаторы мощностью до 80 000 кВ•А.

Масляное охлаждение с дутьем и принудительной циркуляцией масла через воздушные охладители (ДЦ) применяется для трансформаторов мощностью 63000 кВ•А и выше. Такая система охлаждения позволяет значительно уменьшить габариты трансформаторов. Охладители могут устанавливаться вместе с трансформатором на одном фундаменте или на отдельных фундаментах рядом с баком трансформатора.

Масляно-водяное охлаждение с принудительной циркуляцией масла (Ц) принципиально устроено так же, как система ДЦ, но в отличие от последнего охладители состоят из трубок, по которым циркулирует вода, а между трубками движется масло. Температура масла на входе в маслоохладитель не должна превышать

+70°С. Чтобы предотвратить попадание воды в масляную систему трансформатора, давление масла в маслоохладителях должно превышать давление циркулирующей в них воды не менее чем на 0, 02 МПа (2 Н/см). Эта система охлаждения эффективна, но имеет более сложное конструктивное исполнение и выполняется на мощных трансформаторах (160 MB•А и более).

Для нормальной работы потребителей необходимо поддерживать определенный уровень напряжения на шинах подстанции. В электрических сетях предусматриваются способы регулирования напряжения, одним из которых является изменение коэффициента трансформации трансформаторов.

Режимы работы трансформаторов. Исходными для характеристики нормальных режимов является режим, при котором сохраняются номинальные значения частоты, напряжения, тока и номинальные условия охлаждающей среды и места установки.

Повышение тока сверх номинального значения приводит к аварийным систематическим (повторяющимся) перегрузкам трансформатора. Аварийные перегрузки бывают кратковременные и длительные. Кратковременные аварийные перегрузки сверх номинального тока регламентируются (табл.1.1).

Таблица 1.1

Допустимые аварийные перегрузки трансформатора

Масляные трансформаторы
Перегрузка, %
Длительность перегрузки, мин
Сухие трансформаторы
Перегрузка, %
Длительность перегрузки, мин

Длительные аварийные перегрузки на 40% сверх номинального тока масляных трансформаторов допускаются в течение не более пяти суток подряд на время максимума нагрузки общей продолжительностью не более шести часов в сутки при условии, что коэффициент предшествующей нагрузки не превышает 0, 93.

Систематические перегрузки могут быть обусловлены как недогрузкой по суточному графику, так и сезонной недогрузкой. Допустимые значения систематических суточных перегрузок определяются по графикам нагрузочной способности, в зависимости от характера суточного графика нагрузки, температуры окружающей среды, постоянной времени нагрева трансформатора и вида системы охлаждения.

Сезонные систематические перегрузки регламентируются следующим правилом: если максимум среднего графика нагрузки в летнее время меньше номинальной мощности трансформатора, то в зимнее время допускается перегрузка трансформатора в размере 1% на каждые 1% летней недогрузки, но всего не более чем на 15%, причем суммарная систематическая перегрузка (суточная и сезонная) не должна превышать 50%.

Работа трансформатора с повышенным сверх номинального напряжением регламентируется правилом: допускается длительное 5%-ное и кратковременное (не более 6 часов в сутки) 10%- ное повышение напряжения при нагрузке, не превышающей номинальную. При нагрузке, не превышающей 25% номинальной, допускается длительное повышение напряжения до 10% сверх номинального.

Для включения трансформаторов с одинаковыми номинальными напряжениями на всех сторонах на параллельную работу, необходимо обеспечить соблюдение следующих условий:

тождественность схем и групп соединений обмоток, равенство коэффициентов трансформации, равенство напряжений КЗ.

Включение трансформатора производится, со стороны питания на холостом ходу толчком на полное напряжение сети.

Автотрансформатор представляет собой многообмоточный трансформатор, у которого две обмотки связаны магнитно и электрически.

Рис. 3. Принципиальная схема соединения обмоток трехобмоточного автотрансформатора:

1- последовательная обмотка ВН, 2 –общая обмотка СН, 3 – обмотка НН

Типовая мощность отображает экономическую сторону конструкции автотрансформаторов, т.е. расход активных материалов. Различие техникокономических показателей трансформаторов и автотрансформаторов зависит от соотношения между номинальной и расчетной (типовой) мощностями, т.е. от коэффициента выгодности. Очевидно, преимущество автотрансформатора проявляется в большей степени тогда, когда с его помощью связываются сети более близких номинальных напряжений. Например, при применении автотрансформаторов 220/110/10 кВ удельная экономия меди по сравнению с трансформаторами составляет 15…25 %, экономия активной стали 50…60%, а полная масса примерно в 1, 5 раза меньше. Суммарные потери снижаются на 30…35%.

Трансформаторы с расщепленной обмоткой НН являются разновидностью двухобмоточного трансформатора. В таком трансформаторе обмотка НН выполнена из двух (или более) обмоток, расположенных симметрично по отношению к обмотке ВН. Номинальные напряжения ветвей могут быть одинаковы (ТРДН-32000/110, Uвн =115 кВ, Uнн = 6, 3/10, 5; ТРДЦНК 80000/110, Uвн=115 кВ, Uнн= 10, 5/10, 5), а мощности их составляют часть номинальной мощности трансформатора и в сумме равны мощности обмотки ВН. В этом состоит отличие трансформаторов с расщепленными обмотками от трехобмоточных трансформаторов, у которых суммарная мощность обмоток СН и НН всегда больше мощности обмоток ВН.

Режимы нейтрали

В настоящее время в мировой практике используются следующие способы заземления нейтрали сетей среднего напряжения (6-35 кВ): изолированная (незаземленная); глухозаземленная (непосредственно присоединенная к заземляющему контуру); заземленная через дугогасящий реактор; заземленная через резистор (низкоомный или высокоомный).

Способ заземления нейтрали сети является достаточно важной характеристикой. Он определяет: ток в месте повреждения и перенапряжения на неповрежденных фазах при однофазном замыкании; схему построения релейной защиты от замыканий на землю; уровень изоляции электрооборудования; выбор аппаратов для защиты от грозовых и коммутационных перенапряжений (ограничителей перенапряжений);

бесперебойность электроснабжения; допустимое сопротивление контура заземления подстанции; безопасность персонала и электрооборудования при однофазных замыканиях.

Режим изолированной нейтрали имеет одно неоспоримое преимущество – малый ток однофазных замыканий на землю (ОЗЗ), что позволяет:

увеличить ресурс выключателей (поскольку однофазные замыкания достигают 90% от общего числа замыканий); снизить требования к заземляющим устройствам, определяемые условиями электробезопасности при однофазных замыканиях на землю.

Однако этот режим обладает и целым рядом недостатков (по сравнению с режимом эффективно заземленной нейтрали), к которым следует отнести:

феррорезонансные явления, вызываемые кратковременными ОЗЗ;

дуговые перенапряжения, связанные с появлением перемежающейся дуги при ОЗЗ и приводящие к переходу однофазного замыкания в двух- и трехфазное; сложность построения селективных защит от ОЗЗ при изолированной нейтрали и их недостаточную работоспособность в сетях с различными режимами и конфигурацией. К достоинствам сети с изолированной нейтралью часто относят возможность продолжения ее работы при однофазном замыкании, что якобы повышает надежность электроснабжения потребителей. Такое утверждение по меньшей мере архаично. Опыт показывает, что в большинстве случаев однофазные замыкания из-за присущих сети недостатков быстро (если не мгновенно) переходят в двух- и трехфазные и поврежденная линия всё равно отключается.

При сохранении замыкания на землю у опор воздушных линий или у места падения провода возникают опасные напряжения прикосновения. Известно, что около половины тяжелых и смертельных электропоражений приходится на случаи, связанные с замыканиями на землю, а среди общего электротравматизма на первое место давно вышел электротравматизм в сетях среднего напряжения.

В настоящее время бесперебойность электроснабжения обеспечивается в основном за счет двухстороннего питания и устройств АВР. Сохранять бесперебойность электроснабжения и одновременно сохранять аварийное состояние сети (ОЗЗ) – способ даже менее разумный, чем давно отжившая система ДПЗ.

Заземление через дугогасящий реактор позволяет в определенных случаях снизить ток замыкания на землю до его погасания, то есть ликвидировать дуговые перенапряжения. Это в свою очередь уменьшает число переходов ОЗЗ в двух- и трехфазные короткие замыкания. Снижение тока ОЗЗ улучшает условия электробезопасности в месте замыкания, хотя полностью не устраняет возможность электропоражения в сетях с воздушными линиями.

Недостатки заземления через дугогасящий реактор (ДГР): необходимость симметрирования сети до степени 0, 75% фазного напряжения (в сетях с воздушными линиями степень несимметрии всегда не ниже 1–2%, а при двухцепных ВЛ нормально может достигать 5–7%; Правилами технической эксплуатации в некоторых случаях допускается напряжение смещения нейтрали до 30% от фазного напряжения; сложность и высокая стоимость систем автоматической подстройки ДГР (реакторы с механической подстройкой практически не эксплуатируются); невозможность широкой диапазонной настройки, необходимой для разветвленных городских сетей с часто изменяемой конфигурацией по отношению к питающей подстанции;

практически полное отсутствие селективных защит от ОЗЗ для сети с заземлением нейтрали через ДГР.

По поводу последнего недостатка можно возразить, что при хорошей компенсации емкостного тока отключение поврежденного присоединения не обязательно. Принимая это возражение, остается констатировать, что применение дугогасящего реактора – это способ сохранения аварийного режима однофазного замыкания, причем способ не дешевый.

Заземление нейтрали через резистор имеет несомненные достоинства, подтвержденные мировой практикой и опытом, накопленным в России:

полное устранение феррорезонансных явлений;

снижение уровня дуговых перенапряжений и устранение перехода ОЗЗ в двух- и трехфазные замыкания; возможность построения простых селективных защит от ОЗЗ.

К недостаткам резистивного заземления нейтрали следует отнести: увеличение тока замыкания на землю (максимум на 40%); появление на подстанции греющегося оборудования (резистора мощностью 30–400 кВт). Эти недостатки незначительны по следующим причинам. В сетях с заземленной нейтралью токи короткого замыкания составляют тысячи и десятки тысяч ампер; двойные замыкания на землю в сетях 6–35 кВ приводят к токам в сотни и тысячи ампер. В таких условиях названные сети успешно эксплуатируются, и на этом фоне увеличение тока ОЗЗ с 10 до 14 А или даже с 200 до 280 А ситуации не меняет. Нагревающийся при ОЗЗ резистор – более существенный недостаток. Однако определяемые ПУЭ допустимые температуры для другого оборудования, достигающие в аварийных режимах 200–3000С, позволяют спроектировать резистор, нагревающийся только до нижнего из указанных пределов. Установка такого резистора на ОРУ практически снимает вопрос о пожароопасности. Области эффективного применения различных режимов заземления нейтрали в сетях среднего напряжения попытаемся определить, основываясь на высказанных выше положениях. В зависимости от типа сети и требуемых параметров эти области отражены в таблице. В ее первом столбце – классификация сетей по конфигурации и особенностям их работы, касающихся способа заземления нейтрали.

Сети генераторного напряжения – это в основном шинные мосты со стабильными емкостными токами. При замыкании на землю невозможно провести селективное отключение какого-либо участка, необходимо отключать сам генератор по четкому признаку появления напряжения нулевой последовательности. Кратковременная работа генератора до отключения при малых токах возможна при изолированной нейтрали. При емкостном токе, превышающем 5 А, могут возникать серьезные повреждения изоляции, поэтому представляется целесообразным применение дугогасящего реактора. При этом выполнение шинного моста изначально должно быть таким, чтобы не возникало смещения нейтрали и обеспечивалась точная настройка ДГР.

Сети собственных нужд электрических станций в отличие от сетей генераторного напряжения имеют разветвленную конфигурацию, позволяющую селективно отключать повреждение с ОЗЗ. Поскольку эти сети выполнены кабельными линиями, степень их симметрии достаточная для применения дугогасящего реактора. При малых емкостных токах возможно применение изолированной нейтрали, однако при этом сеть нуждается в расчетной проверке на возможность возникновения феррорезонансных явлений. При опасности таковых рекомендуется заземление нейтрали через резистор. Длительная работа сети при ОЗЗ представляется малоцелесообразной, поскольку в таких сетях имеется достаточное резервирование. Селективное отключение поврежденного присоединения релейной защитой может быть надежно выполнено при резистивном заземлении нейтрали. При больших емкостных токах, если признано рациональным продолжение работы сети при ОЗЗ, наилучшим вариантом является применение ДГР, способствующее (при точной настройке) самоликвидации однофазного замыкания. Селективное отключение релейной защитой ОЗЗ с большим током хорошо реализуется при резистивном заземлении нейтрали. Распределительные сети с воздушными линиями, как правило, несимметричны. При малых токах, так же как и в предыдущем случае, возможно применение изолированной нейтрали при отсутствии предпосылок для феррорезонансных явлений. Эксплуатационное изменение конфигурации и размеров сети может привести к появлению таких предпосылок. При этом также возможно и превышение границы емкостного тока. Поэтому наилучшим и универсальным решением для таких сетей является резистивное заземление нейтрали. Применение ДГР проблематично из-за существующей несимметрии и большого диапазона изменения емкостного тока. Опыт показывает, что установленные в таких сетях ДГР практически нигде не работают. В воздушных распределительных сетях, питающих нефтяные и газовые месторождения, существует проблема кратковременных отключений ВЛ, связанная с недостаточно отработанной технологией самозапуска двигателей насосов. Поэтому такие сети вынужденно работают при сохранении замыкания на землю. Применение ДГР целесообразно в подобных случаях лишь с позиций улучшения условий электробезопасности при ОЗЗ, что требует точной компенсации емкостного тока. Дуговых процессов при замыканиях на ВЛ, как правило, не бывает.

Городские, поселковые кабельные сети (без ВЛ) достаточно симметричны для применения ДГР, но в отличие от сетей собственных нужд электрических станций имеют постоянно и значительно изменяющуюся конфигурацию, что требует большого диапазона подстройки. Положение осложняется тем, что питающие подстанции, где устанавливаются ДГР, и распределительные городские сети часто имеют разную подчиненность, в том числе и оперативно-диспетчерскую. Это требует обязательной автоматической широкодиапазонной подстройки ДГР. Поэтому универсальным способом для таких сетей является резистивное заземление нейтрали, о чем свидетельствует обширная мировая практика. При наличии в поселковых и городских сетях воздушных линий резко обостряется проблема электробезопасности при ОЗЗ, и в соответствии с новыми требованиями ПУЭ однофазные замыкания необходимо отключать релейной защитой. Это является дополнительным доводом в пользу резистивного заземления нейтрали. Сети, питающие передвижные подстанции и механизмы, торфяные разработки, шахты и т.п., однозначно, в соответствии с 1.7.64 ПУЭ, требуют отключения ОЗЗ релейной защитой. С учетом тех преимуществ, которые дает резистивное заземление (гашение колебательных процессов в сети и формирование селективного признака в виде активного тока в поврежденном присоединении), режим заземления нейтрали через резистор представляется здесь единственно целесообразным, особенно при разветвленной сети.

В завершение следует отметить, что ключевой момент в определении режима заземления нейтрали сети – это решение о селективном отключении или длительном сохранении режима однофазного замыкания на землю. При сохранении ОЗЗ можно выбирать среди всех указанных в ПУЭ режимов нейтрали, учитывая высказанные в настоящей работе соображения. Если ОЗЗ должно селективно отключаться релейной защитой, преимущественным решением является заземление нейтрали через резистор.

Раздел XII.Основные системы регулируемого электропривода

Таблица 1

Группы и типы станков	Обработка	Наладка
освещенность, лк
1 Токарные:
токарные, токарно-затыловочные, резьбо-накатные
токарно-револьверные, токарно-винторезные,
токарно-карусельные	1500;	2000*;
		1500**
лоботокарные
2 Сверлильные
3 Координатно-расточные
4 Фрезерные:
размер стола менее или равен 400× 1600 мм
размер стола более 400× 1600 мм
5 Строгальные:
продольно-строгальные
поперечно-строгальные
6 Шлифовальные:
резьбошлифовальные
заточные
плоскошлифовальные, круглошлифовальные,
внутришлифовальные и др.
7 Зубообрабатывающие
8 Долбежные, протяжные, отрезные
* Диаметр обрабатываемой детали менее 2500 мм. ** Диаметр обрабатываемой детали более 2500 мм.

При отсутствии необходимости наблюдения за ходом обработки по желанию работающего допускается снижение освещенности в зоне обработки станков.

Освещенность от светильников общего освещения в зоне обработки станков должна составлять не менее 300 лк в горизонтальной плоскости. Патроны для ламп изготовляют из изоляционного материала.

Отражатели ламп закрепляют на осветительной арматуре. Закрепление отражателей на патронах не допускается.

Для питания пристроенных светильников местного освещения с лампами накаливания применяют напряжение не более 42 В, в том числе для станков, устанавливаемых в металлообрабатывающих цехах, - 24 В и для станков, устанавливаемых в металлургических цехах, - не более 12 В. Допускается применять питание напряжением 127 или 220 В для светильников любых конструкций (пристроенных, встроенных) с лампами накаливания и люминесцентными лампами при условии, что токоведущие части светильников защищены от случайных прикосновений истробоскопический эффект сведен до минимума.

Питание светильников местного освещения до 127 В должно подаваться через трансформатор с разделенными обмотками. Не допускается применение автотрансформаторов, резисторов или делителей напряжения, а также последовательное включение двух или более ламп для снижения питающего напряжения на каждой из них.

При напряжении до 42 В рекомендуется применять трансформатор с двойной изоляцией обмотки освещения, один из выводов которой должен быть заземлен.

Питание светильников местного освещения напряжением 127 и 220 В допускается осуществлять от фазного напряжения питающей сети при условии, что она является четырех- (или пяти) проводной.

Светильники должны иметь индивидуальные выключатели, расположенные в местах, удобных для обслуживания. Размещение выключателя непосредственно на светильниках допускается при напряжении местного освещения не более 42 В. Выключатель должен быть включен в цепь незаземленного вывода питания.

Если напряжение местного освещения превышает 42 В, выключатель освещения не допускается встраивать в патрон или устанавливать в разрыве питающего провода. Выключатель может быть установлен на светильнике.

Для светильников местного освещения с люминесцентными лампами, питаемых напряжением до 220 В, допускается устанавливать пусковые и отключающие аппараты.

При установке местного освещения в шкафах, пультах и нишах с электроаппаратурой осветительная арматура должна подключаться до вводного выключателя электрооборудования станков. В этом случае местное освещение оборудуют специальным выключателем, о наличии которого должен сообщать указатель около вводного выключателя.

При невозможности обеспечения требуемого для наладки станков уровня освещенности встроенными или пристроенными светильниками местного освещения следует использовать переносные светильники. При этом на станках, по требованию заказчика, должны быть установлены штепсельные розетки для подключения переносных светильников.

Переносные светильники, предназначенные для подвешивания, настольные, напольные и т.п., приравнивают при выборе напряжения к светильникам местного стационарного освещения.

К цепям местного освещения, подключаемым до вводного выключателя, внутри шкафов или пультов допускается устанавливать штепсельные разъемы на напряжение 42 В. предназначенные для паяльников или другого электрифицированного инструмента. При установке штепсельных разъемов на напряжение 220 В необходимо иметь четырехпроводную сеть либо обеспечить питание от трансформатора. В этом случае учитывают требования 4.3.10.

Для питания ручных светильников применяют напряжение не выше 42 В/

При использовании для местного освещения переносных светильников с металлическими корпусами присоединительные кабели должны иметь заземленную жилу, соединенную с корпусом светильника.

Штепсельные разъемы, предназначенные для подсоединения переносных ламп местного освещения, должны иметь заземляющий контакт, а их конструкцией должна быть исключена возможность неправильного соединения штырей, гнезд разъема.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение 3

Раздел I. Электрическая система 4

Раздел II.Классификация электрических сетей 10

Раздел III.Электрооборудование сетей и предприятий 20

Раздел IV. Расчет режимов электрических сетей 74

Раздел V. Распределительные устройства 87

Раздел VI. Регулирование напряжения в системах электроснабжения 97

Раздел VII. Технико-экономические расчеты при проектировании 108

Раздел VIII. Трехфазные короткие замыкания 126

Раздел IX. Расчетные величины токов КЗ 142

Раздел Х. Несимметричные режимы в трехфазных сетях 156

Раздел XI. Ограничение токов КЗ и режимы нейтрали 173

Раздел XII.Основные системы регулируемого электропривода183

Раздел XIII. Электрооборудование общепромышленных установок 198

Раздел XIV. Электрооборудование подъемно-транспортных установок 213

Раздел XV. Электрооборудование металлообрабатывающих станков 224

Раздел XVI. Электрооборудование электротехнологических установок236

Раздел XVII. Электроприемники, силовые преобразователи257