Расчёт параметров токов короткого замыкания для последующих точек КЗ

 

Расчет токов КЗ для остальных точек выполним на ЭВМ с помощью программы GTCURR [20, 26].

Результаты расчётов сверхпереходного и ударного токов для каждой точки представим в виде снимков окна программы.

Рис. 27. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-1

Как видим из таблицы и из рисунка выше, результаты ручного и компьютерного расчетов токов КЗ для точки K-1 получаются достаточно близкими. Полного совпадения результатов нет в силу особенностей работы программы (учёт активного сопротивления элементов и т. д.).

Для выбора электрооборудования необходимо знать токи короткого замыкания не только в начальный момент времени и через 0, 01 с после возникновения КЗ (ударный ток), но и по прошествии некоторого времени (к моменту отключения 0, 045 с). Также необходимо определить интеграл Джоуля.

Несмотря на то, что токи КЗ для точки K-1 были рассчитаны вручную, воспользуемся данными, полученными при помощи программы GTCURR.

По кривым из [23] стр. 113 для трансформаторов с тиристорной системой самовозбуждения для момента времени 0, 045 с при найденной удалённости КЗ находим значение . Тогда ток от автотрансформатора Т1 (или Т2) к моменту отключения:

.

Рассчитаем эквивалентную постоянную времени для удалённых источников, зная величины сверхпереходного и ударного токов:

,

тогда:

.

Апериодическая составляющая тока КЗ от автотрансформатора Т1 (или Т2) к моменту отключения:

.

Для системы согласно [2] обычно принимается . Поэтому .

Постоянная времени затухания апериодической составляющей для системы по [23], стр. 110 равна 0, 04 с. Тогда:

.

 

Теперь определим интеграл Джоуля от каждой ветви, примыкающей к точке КЗ.

Для зоны РУ 110-220 кВ согласно [23], стр. 153 время отключения примем равным .

Тогда интеграл Джоуля от системы:

.

Для автотрансформаторов Т1 и Т2, согласно проведённым ранее расчётам, короткое замыкание является близким, поэтому интеграл Джоуля определяется по формуле:

Для остальных источников КЗ является удалённым, поэтому:

.

Рис. 28. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-2

Для точки K-2 все расчёты аналогичны приведённым ранее, поэтому комментарии давать не будем. Короткое замыкание будем считать удалённым относительно всех генераторов. Таким образом, токи к моменту отключения будут найдены приближённо с некоторым запасом. Время отключения с учётом предполагаемых к установке выключателей будет также составлять 0, 045 с (подробнее о выборе выключателей см. далее).

;

;

;

.

 

;

;

;

.

Рис. 29. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-3

При расчёте тока от генератора G2 при КЗ в точке K-3 рассчитаем базисный ток и приведём сверхпереходной ток от генератора к базисному:

.

Оцениваем электрическую удаленность генератора от точки КЗ:

.

Собственное время отключения предполагаемых к установке генераторных выключателей составляет 0, 04 с, поэтому .

По кривым из [23], стр. 113 для генераторов с тиристорной системой самовозбуждения для момента времени 0, 05 с при найденной удалённости КЗ находим значение . Тогда ток от генератора G2 к моменту отключения:

.

Апериодическая составляющая тока КЗ от генератора G2 к моменту отключения:

.

Интеграл Джоуля от генератора даже при КЗ на выводах генератора можно определять по той же формуле, что была приведена ранее. Согласно [5], стр. 137 и [23], стр. 140 значение интеграла Джоуля при этом будет несколько завышено, но проводники и аппараты, выбираемые в данном присоединении по условиям длительного режима и электродинамической стойкости, имеют значительные запасы по термической стойкости. Кроме того, методика определения интеграла Джоуля для периодической и апериодической составляющих тока КЗ даёт значение теплового импульса только в месте короткого замыкания, которое может быть использовано только для выбора токопроводов. При выборе генераторного выключателя и разъединителя необходимо знать тепловой импульс от генератора и суммарный тепловой импульс от всех остальных источников и производить проверку аппаратов по наибольшему из этих значений.

Для генераторов мощностью более 60 МВт время отключения согласно [23], стр. 153 принимается равным 4 с, по времени действия резервной защиты. Относительный импульс квадратичного тока от генератора по [29], стр. 40 равен . Тогда:

.

Остальные источники, питающие точку КЗ, можно считать источниками бесконечной мощности, поэтому:

;

;

;

.

 

Рис. 30. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-4

Расчёты тока от генератора G4 полностью аналогичны расчётам для генератора G2 в точке K-3:

;

;

.

 

Расчеты тока от трансформатора блока Т3:

;

;

;

.

.

 

 

⇐ Предыдущая45678910111213Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. C.Для предоставления возможности сравнивать рыночные стоимости акций компаний одной отрасли
2. II этап. Обоснование системы показателей для комплексной оценки, их классификация.
3. II. Основные расчетные величины индивидуального пожарного риска
4. II. ТЕМЫ ДЛЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ
5. III. Интегральная математическая модель расчета газообмена в здании, при пожаре
6. III. Источники для изучения Греческой церкви XVII в.
7. IV. Источники для изучения той же истории XVIII в.
8. IV. Порядок разработки дополнительных противопожарных мероприятий при определении расчетной величины индивидуального пожарного риска
9. IX. ЗНАЧЕНИЕ «УНИВЕРСАЛИЙ» КОСМОС, ВРЕМЯ, ПРОСТРАНСТВО И РЕАЛЬНОСТЬ ДЛЯ ПСИХОДРАМЫ
10. IX. Магическое заклинание для Дальнего путешествия
11. Teсm для проверки реальности соединения с высшим Я
12. V. Источники для изучения Греческой церкви XIX в.