Расчёт контактора и пускателя

Заданы: номинальный ток главных контактов I ; предельный отключаемый ток I_п = (5 - 20) I ; номинальное напряжение U_ном; электрическая износостойкость N_ЭЛ; относительная продолжительность включений, ПВ %; частота циклов включено—отключено Z в час.

1. Определяется сечение токоведущих частей в режиме протекания I из условия, чтобы температура нагрева не превышала допустимую по классам нагревостойкости изоляции, с которой соприкасается конструктивно токоведущая часть. Для кратковременного и повторно-кратковременного режимов расчет проводится по эквивалентному продолжительному току. С учетом нагрева дугой

токоведущих частей эквивалентный ток, который вызвал бы тот же нагрев, что и номинальный ток при длительном его протекании, примерно равен:

I I = .

2. По найденному сечению токоведущих частей рассчитывается термическая стойкость аппарата — токи I _к и время t_B, где I _к = (1, 1 +1, 5)I_п, t_B =- 1, 5- 10 с. Обычно ток термической стойкости должен быть не ниже предельно отключаемого тока I_п, чтобы не увеличивать сечение токоведущих частей при сопоставимых значениях термической стойкости и длительности протекания предельно отключаемого тока.

3. Рассчитывается сила нажатия в контактах Р_кв режиме длительного протекания номинального тока из условия, чтобы температура нагрева контактной точки не превышала допустимую.

4. При найденном (в п. 2) токе термической стойкости (иногда при предельном отключаемом токе) рассчитывается сила контактной пружины, при которой не происходит приваривания контактов и предотвращается их отброс вследствие электродинамических усилий. При переменном токе в расчет принимается ударный ток

I_У = К_у I_к,

где I_К — действующее значение предельного тока; Ку — ударный коэффициент (для низковольсетей и установок К_у- 1, 3).

Результирующая сила контактной пружины выбирается как наибольшая из полученных при расчетах в пп. 3 и 4. По ней рассчитываются конструктивные параметры контактных пружин.

5.Рассчитывается раствор контактов из условия надежного гашения малых критических токов. П постоянном токе раствор контактов может быть принят равным критической длине дуги l_кр. Обычно раствор контактов не превышает 20 мм.

6. Рассчитываются параметры системы магнитного дутья и дугогасительной системы, при кототорой обеспечивается надежное гашение дуги в течение времени, не превышающего 0, 1 с, во всем диапазоне отключаемых токов — от 5 А до I_ном.

7. Рассчитывается наружная поверхность охлаждения S_H дугогасительной камеры.

8.По заданной коммутационной износостойкости контактов N_k рассчитывается объем материала контактов для их износа. Необходимое при расчёте время дуги t_Д определяется в п. 6. По найденному объему V₀ и заданной ширине контакта определяют линейный износ контактов _л и по нему провал

контактов

а = 2, 5 _Л.

9. По кинематической схеме контактора находится коэффициент приведения К_пр сил и расстояний к воздушному зазору тягового электромагнита. С

учетом К_пр на графике зависимости тягового усилия электромагнита от значения воздушного зазора между якорем и сердечником откладываются приведенные значения провала, раствора контактов, силы нажатия в контактах и наносится часть противодействующей характеристики, обусловленая рассчитанной силой контактных пружин, силой выбранной возвратной пружины и массой подвижной системы.

По построенной характеристике противодейющих сил выбирается тип тягового электромагнита и рассчитываются параметры магнитной системы.

При необходимости рассчитываются коэффиент врзврата и вибрация контактов при включении.

Приближенная оценка времени первого отброса контактов может быть сделана по формуле

t1, = mv/P_np,

где т — масса подвижного контакта; v — скорость подвижного контакта к моменту удара о неподвижный; Р_пр — сила предварительного сжатия контактной пружины.

Суммарное время вибрации не должно превышать нескольких миллисекунд.

Занятие 8

Предыдущая12 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Следующая