Расчет прочности ребристой плиты по сечению, нормальному к продольной оси.

М = 56.8 (кН∙ м). Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

Из таблицы 3.1 (1) находим . см - нейтральная ось проходит в пределах сжатой зоны полки.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

, где

Коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести согласно формуле: , где

- коэффициент для арматуры класса A-IV.

Принимаем коэффициент .

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем 2Ø 16 A-IV с A_s = 4.02 см²

4.6 Расчет полки плиты на местный изгиб.

Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит l=96–2× 9=78 см. Нагрузки на 1м²полки может быть принята (с несущественными превышением) такой же, как и для плиты (g + v)× g_n=13.055 кН× м.

Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяют с учетом частичной заделки в ребрах M=13.055× 0, 78²/11 = 0, 72 кН× м; рабочая высота сечения h₀=5 –1, 5 =3, 5 см.

Арматура Æ 4 Вр–I с R_s=365 МПа.

0, 045 Þ по табл. 3.1 /1/ z = 0, 98

0, 57 см²

Принимаю сетку с поперечной рабочей арматурой 5Æ 4 Вр–I (А_S=0.63 см²)с шагом s=150 мм.

4.7 Расчет прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси.

Расчётная поперечная сила Q = 38.5 кН.

Влияние усилия обжатия N= 276 кН.

φ _п= 0.27> 0.5

Проверим, требуется ли поперечная арматура по расчёту. Условие:

Н - удовлетворяется

При g = g + v/2 = 4.655+8.4/2 = 8.855 кН/м = 88.55Н/см, и поскольку
- принимают

Другое условие:

33.6 кН > 31.99 кН -

- удовлетворяется.

Значит поперечная арматура по расчёту не требуется.

На приопорных участках длиной l/4 = 1.5м арматуру устанавливают конструктивно, Ø 5 Вр-I с шагом s = h/2=15см; в средней части пролёта поперечная арматура не применяется.

4.8 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям
II группы.

Рис.6 Приведенное сечение многопустотной плиты.

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Сечение заменяем эквивалентным квадратным со стороной

Толщина полок эквивалентного сечения

Ширина ребра

Площадь приведенного сечения см².

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани

см

Момент инерции сечения

Момент сопротивления сечения по нижней и по верхней зоне

Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне

W'_r_e_d = I_red /(h–y) = 72890/(30–20, 6)=7754 см³.

Расстояние от ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны до центра тяжести сечения

Расстояние от ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны

. Здесь

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усиления обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний 2^-й группы предварительно принимают равным 0, 75.

Упругопластический момент сопротивления:

см³

γ =1, 5 - для таврового сеченияс полкой в растянутой зоне

То же в стадии изготовления и обжатия =11631 см³

4.9. Определение потерь предварительного напряжения в арматуре.

Потери от релаксации напряжений:

Коэффициент точности натяжения арматуры . Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения .

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделиями.

Усилия обжатия кН.

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения см.

Напряжения в бетоне при обжатии в соответствии с формулой

Устанавливают передаточную прочность бетона из условия:

; ; принимаем R_bp равной 14.5 МПа, тогда .

Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия:

4.82МПа

Потери от быстро натекающей ползучести и при (α = 0, 8) составляют МПа.

Первые потери МПа.

С учетом потерь напряжения

Потери от усадки бетона . Потери от ползучести бетона при составляют МПа.

Вторые потери МПа.

Полные потери МПа, то есть больше установленного минимального значения потерь.

Усилие обжатия с учетом полных потерь:

кН.

4.10. Расчет ребристой плиты по образованию трещин, нормальных к продольной оси.

Выполняем проверку для выяснения необходимости расчета по раскрытию трещин. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования третьей категории, принимают значение коэффициента надежности по нагрузке ; кН. Условием, при котором не образуются трещины является условие - если момент внешних сил не превосходит момента внутренних усилий в сечении перед образованием трещины , то есть .

Определяем момент образования трещин по приближенному способу:

Поскольку , трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения 6.

Расчётное условие:

P₁× (e_op- r_inf) - M = 1, 16 ^. 138000× (17, 6-7, 71) – 1100000 =483191Н× см>

R_btp× W'_p_l, =1163100 Н× см условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются; здесь = 1, 05 МПа - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона 12.5 МПа.

⇐ Предыдущая 1 234 5 Следующая ⇒