![]() |
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия.
Расчетные нагрузки.
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия. Таблица №1.
g =2200 + 59 + 416 + 1430 = 4105 Н/м2 – постоянная равномерно распределенная нагрузка. V = 8400 Н/м2 – временная нагрузка. Полная расчетная нагрузка: (g + V) = 4105 + 8400 = 12505 Н/м2 Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу шириной 1 метр, при этом расчетная нагрузка на 1 метр длины плиты равна 12505 Н/м2. С учетом коэффициента надежности по назначению здания γ n = 0.95, следовательно: (g + V) ∙ γ n = 12505 ∙ 0.95 =11879 Н/м2 Изгибающие моменты в средних опорах и средних пролетах: В первом пролете На первой опоре: Средние пролеты плиты окаймлены по всему контуру связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты должны быть уменьшены на 20% при условии
Бетон тяжелый, класса В25: призменная прочность Rb = 14.5МПа, Прочность при осевом растяжении Rbt = 1.05 МПа. Коэффициент условия работы бетона gb=0, 9. Арматура – проволока класса Вр-1, диаметром 4 мм в сварной рулонной сетке, Rs=365 МПа.
Подбор сечения продольной арматуры. В средних пролетах и на средних опорах:
По данным таблицы 3.1. литературного источника (1) находим значение Необходимая площадь сечения арматуры 1.01 см2. RS=365МПа, следовательно, принимаем Æ 4 Вр-1 с AS=1.02 см2 и соответственно принимаем рулонную сетку марки В первом пролете и на первой опоре:
По данным таблицы 3.1. литературного источника (1) находим значение Необходимая площадь сечения арматуры 0, 46 см2. RS=365 МПа, следовательно, принимаем Æ 4 Вр-1 с AS=0, 5 см2 и соответственно принимаем рулонную сетку марки
Расчетный пролет и нагрузки. Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками Расчетные нагрузки на 1 метр длинны второстепенной балки: Постоянная: Собственного веса плиты и конструкции пола, где 2 – пролет плиты между осями ребер: То же от балки сечением 0, 2´ 0, 4, Итого: с учетом коэффициента надежности по назначению здания
Временная: с учетом коэффициента надежности по назначению здания
Полная:
Расчетные усилия. Изгибающие моменты определяем как для многопролетной балки с учетом перераспределения усилий. В первом пролете: На первой промежуточной опоре: В среднем пролете и на средней опоре: Отрицательный момент в среднем пролете принимаем 40% от момента на первой промежуточной опоре, так как отношение
На крайней опоре: На первой промежуточной опоре слева: На первой промежуточной опоре справа:
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый, класса В25: призменная прочность Rb = 14.5 МПа, Прочность при осевом растяжении Rbt = 1.05 МПа. Коэффициент условия работы бетона gb2 = 0, 9. Арматура продольная класса А-III с расчетным сопротивлением растяжению Rs=365 МПа.
Подбор продольной арматуры Продольная арматура подбирается для 4-х расчетных сечений: в крайнем и средних пролетах, на первой промежуточной и средних опорах. Проверяются также те сечения в средних пролетах, в которых возникают отрицательные моменты. На действие положительных моментов сечение принимается тавровым со сжатой полкой: толщина полки Сечение в крайнем пролете:
Сечение в среднем пролете (действие положительного момента):
Принимаем 4Æ 12 мм с А = 4.52 см2. Сечение в среднем пролете (действие отрицательного момента):
Принимаем 2Æ 14 мм с А = 3.08 см2. Сечение на первой промежуточной опоре:
Диаметр и количество стержней определим при конструировании.
Диаметр и количество стержней определим при конструировании.
Подбор поперечной арматуры
Сечение на крайней опоре:
Так как Принимаем
Принимаем у крайней опоры шаг поперечных стержней S=150 мм что меньше h/2=400/2=200 мм и меньше Требуемая площадь сечения хомутов Принимаем поперечные стержни Æ 5мм, Вр-1 с AS=39.3 мм при n = 2 с шагом 150 мм на приопорном участке длиной 1.5 м, что меньше h/2=400/2=200 мм
Сечение на средней опоре слева:
Так как Так как полка находится в сжатой зоне, то
Принимаем Из условий свариваемости примем проволоку класса Вр-II и
По конструктивным требованиям при высоте сечения На пролетном участке шаг хомутов принимаем равным: Проверим прочность сжатой полосы бетона между наклонными трещинами на действие наибольшей поперечной силы Предельное поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой наклонной полосы между наклонными трещинами:
Конструирование балки
Пролетную арматуру конструируем в виде плоских вертикальных каркасов, надопорную в виде сварных рулонных сеток с поперечным расположением рабочих стержней; эти сетки раскатываются над главными балками.
Принимаем два плоских каркаса КР1, в каждом по 2 нижних рабочих стержня Æ 16 мм А-III и один верхний Æ 14 мм А-III; поперечные стержни Æ 5Вр-1 с шагом 150 мм у опор на длине 1.5 метра и с шагом 300 мм в пролете.
Второй пролет: Принимаем два плоских каркаса КР2, в по 2 нижних рабочих стержня Æ 12 мм А-III и один верхний Æ 14 мм А-III;; поперечные стержни Æ 5Вр-1 с шагом 150 мм у опор на длине 1.5 метра и с шагом 300 мм в пролете. Плоские каркасы объединяются в пространственный стержнями Æ 8 мм А-III. Каркасы смежных пролетов на опорах соединяются по низу отрезками стержней Æ 16 мм А-III, пропускаемых через главную балку.
Опора А: Принимаем две сетки С3, сдвинутые относительно друг друга на одну треть и одну четверть пролета в каждую сторону пролета от оси опоры. Требуемая площадь сечения рабочей арматуры в одной сетке, приходящаяся на 1 м ширины полки балки По таблице 3.2 и 3.3 (2) конструируем сетку С3 с поперечными рабочими стержнями Æ 6 мм Вр-1 с шагом 200 мм ( Требуемая ширина сетки С3I
Опора В и все средние опоры: Принимаем две сетки С4, сдвинутые относительно друг друга на одну треть и одну четверть пролета в каждую сторону пролета от оси опоры. Требуемая площадь сечения рабочей арматуры в одной сетке, приходящаяся на 1 м ширины полки балки По таблице 3.2 и 3.3 (2) конструируем сетку С4 с поперечными рабочими стержнями Æ 5Вр-1 с шагом 125 мм (
Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2017-03-03; Просмотров: 796; Нарушение авторского права страницы