Черт. 1. Схема давления грунта

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

а - на стену; б - при отсутствии сцепления p_hc = 0; в - при p_hc < p_hq; г - при p_hc ³ p_hq; д - заменяющая (расчетная) эпюра

6. При горизонтальной поверхности грунта, вертикальной стене и отсутствии трения и сцепления грунта со стеной e = р = d = 0, при этом коэффициент горизонтального давления грунта

(4)

Горизонтальное давление грунта на глубине y

(5)

где q - равномерно распределенная нагрузка на поверхности, примыкающей к стене.

7. Дополнительное горизонтальное давление, обусловленное наличием грунтовых вод, следует определять по формуле

(6)

где h_w - высота от низа сооружения до расчетного уровня грунтовых вод, м;

l_h - то же, что в (4);

g - удельныйвес грунта;

g_sw - то же, что в (1).

8. При наличии на поверхности грунта в пределах призмы обрушения полосовой равномерно распределенной нагрузки q на ширине b давление от нее следует распределять в стороны пол углами q₀ к вертикали (черт. 2) до пересечения с плоскостью подпорной стены на глубине и принимать равномерно распределенным на ширине b_y = b + 2a, непосредственно примыкающей к стене.

Интенсивность вертикального давления от полосовой нагрузки следует определять по формуле

(7)

интенсивность горизонтального давления от полосовой нагрузки - по формуле

(8)

Черт. 2. Схема распределения давления от полосовой нагрузки

9. Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84* в виде нагрузки СК - от подвижного состава железных дорог, АК - от автотранспортных средств, НК-80 - от колесной нагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечание. СК - условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути (черт. 3). АК - нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос. НК-80 - нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс). НГ-60 - нормативная нагрузка, состоящая из одиночной машины на гусеничном ходу весом 583 кН (60 тс).

Черт. 3. Схема распределения давления от подвижного состава железных дорог

10. Нормативную эквивалентную нагрузку СК на уровне низа шпал от подвижного состава железных дорог следует принимать в виде сплошной полосы шириной 2, 7 м интенсивностью , равной:

(9)

где С - коэффициент (для расчета подземных конструкций следует принимать равным 1, 5);

К - класс нагрузки, равный 137 кН (14 тс) на 1 м пути. При соответствующем обосновании допускается снижение этой нагрузки до величины К = 98 кН (10 тc) на 1 м пути.

11. При расположении железнодорожного пути вдоль сооружения давление от него приводится к эквивалентной нормативной нагрузке на площадке, расположенной на глубине от низа шпалы (см. черт. 3) шириной b_y₁ = 2, 7 + 2а.Интенсивность вертикального давления следует определять по формуле

(10)

где - то же, что в формуле (9).

Интенсивность горизонтального давления р_h₁следует определять по формуле (8).

12. При расположении железнодорожного пути поперек сооружения интенсивность нормативного вертикального давления на горизонтальную плоскость на глубине y, м, следует определять по формуле

кПа. (11)

Интенсивность нормативного горизонтального давления р_h₂ - по формуле (8).

13. Нагрузка от автотранспортных средств состоит из двух полос АК (черт. 4), каждая из которых включает одну двухосную тележку с осевой нагрузкой Р, равной 9, 81К, кН (1К, тс), и равномерно распределенную нагрузку интенсивностью v на обе колеи v = 0, 98К, кН/м (0, 1 К, тс/м).

Для сооружений на основных магистральных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-11 или от одиночной машины НК-80.

Для сооружений на внутрихозяйственных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-8 или от одиночной гусеничной машины НГ-60. Кроме того, элементы проезжей части мостов следует проверять на давление одиночной оси, равное 108 кН (11 тс).

Черт. 4. Схема давления от автомобильной нагрузки АК при движении ее вдоль сооружения

14. Нагрузка от тележки Р = К (см. черт. 4) распределяется вдоль движения на длину а_у₃= 1, 7 + 2а (м) и на ширину b_у₃ = 2, 5 + 2а (м).

Интенсивность вертикального давления

(12)

Вертикальная равномерно распределенная нагрузка v распределяется на ширину b_y₄ = b_y₃.

Интенсивность вертикального давления на глубине у_а, от нагрузки v

(13)

Полная нагрузка АК образуется сложением нагрузок .

Для получения расчетных нагрузок нагрузки и вводятся в расчет со своими коэффициентами надежности по нагрузке.

Интенсивность горизонтальных давлений р_h₃ и p_h₄ определяется по формуле (8).

15. Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 при движении ее вдоkь сооружения (черт. 5) на глубине при a_y₅ = 3, 8 + 2а (м) и b_y₅ = 3, 5 + 2a (м) следует определять по формуле

кПа. (14)

Интенсивность горизонтального давления следует определять по формуле (8).

Черт. 5. Схема давления от колесной нагрузки НК-80 при движении ее вдоль сооружения

16. Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движении ее вдоль сооружения (черт. 6) на глубине при а_у₆ = 5, 0 + 2а (м) и b_у₆ = 3, 2 + 2а (м) следует определять по формуле

кПа. (15)

Черт. 6. Схема давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движении ее вдоль сооружения

17. При движении автотранспорта поперек сооружения интенсивность нормативного вертикального давления от автомобильной нагрузки АК (черт. 7) на глубине у ³ 0, 6 м следует определять по формуле

кПа. (16)

Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 на глубине у ³ 0, 8 м следует определять по формуле

кПа. (17)

Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 на глубине у ³ 0, 8 м следует определять по формуле

кПа. (18)

Горизонтальное давление p_h_6-9 следует определять по формуле (8).

Черт. 7. Схема давления от нагрузок АК, НК-80 и НГ-60 при движении их поперек сооружения

18. При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности земли следует принимать условную нормативную равномерно распределенную сплошную нагрузку интенсивностью 9, 81 кПа (1 тс/м²).

19. Вертикальное давление от автотранспорта на перекрытие при заглублении его менее чем на 0, 6 м следует определять с учетом давления от каждого колеса с распределением в пределах толщи грунтовой засыпки под углом 30° к вертикали, а в пределах дорожного покрытия или пола цеха - под углом 45°.

20. При расчете сооружений по предельным состояниям первой группы коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать:

от собственного веса конструкции, давления грунта, оборудования, складируемого материала, погрузчиков и каров, равномерно распределенной нагрузки на территории - по СНиП 2.01.07-85*;

от подвижного состава железных дорог, колонн автомобилей, колесной и гусеничной нагрузок, дорожного покрытия проезжей части и тротуаров, веса полотна железнодорожных путей - по СНиП 2.05.03-84*.

Коэффициенты надежности по нагрузка при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равными 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ В

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ

1. Анкерные болты (далее - болты) для крепления строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным элементам (фундаментам, силовым полам, стенам и т. п.) следует применять при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 °С включ.

Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 23-01-99*.

2. При нагреве бетона конструкций свыше 50 °С, в которые заделываются болты, в расчетах должно учитываться влияние температуры на прочностные характеристики материала конструкций, болтов, подливок, клеевых составов и т. п.

Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

3. Болты, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 2.03.11-85.

4. При наличии соответствующего обоснования допускается применение других способов закрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, клею и др.).

5. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (распорные) (табл. 1).

По способу установки болты подразделяются на устанавливаемые до бетонирования элементов, в которые они заделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и на готовые элементы, устанавливаемые в просверленные скважины (прямые и конические).

Прямые болты в скважинах закрепляются с помощью синтетического клея или виброзачеканки, а конические - с помощью разжимных цанг или цементно-песчаных смесей.

По условиям эксплуатации болты подразделяются на расчетные и конструктивные. К расчетным относятся болты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строительных конструкций или работе оборудования. К конструктивным относятся болты, предусматриваемые для крепления строительных конструкций и оборудования, устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственным весом конструкции или оборудования. Конструктивные болты предназначаются для рихтовки строительных конструкций и оборудования во время их монтажа и для обеспечения стабильной работы конструкций и оборудования во время эксплуатации, а также для предотвращения их случайных смещений.

Болты с отгибом и анкерной плитой допускается применять для крепления конструкций и оборудования без ограничений.

Таблица 1

Конструкция болта С отгибом С анкерной плитой Прямой Конический (распорный)

глухой съемный

Диаметр болта (по резьбе) d, мм 12 - 48 12 - 140 56 - 125 12 - 48 6 - 48

Эскиз

Минимальная глубина заделки Н 25d 15d 30d 10d 10d (8d)*

Наименьшее расстояние между болтами 6d 8d 10d 5d 8d

Наименьшее расстояние от оси болта до грани фундамента 4d 6d 6d 5d 8d

Коэффициент нагрузки c 0, 4 0, 4 0, 25 0, 6 0, 55

Коэффициент стабильности затяжки k 1, 9 (1, 3)** 1, 9 (1, 3) 1, 5 2, 5 (2) 2, 3 (1, 8)

_____________

* В скобках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм.

** В скобках приведены значения коэффициента k для статических нагрузок.

Болты, устанавливаемые в скважины, допускается применять для крепления строительных конструкций и оборудования, не испытывающих значительных динамических нагрузок.

Для крепления несущих колонн зданий и сооружений оборудованных мостовыми кранами, а также для высотных зданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной, не допускается применять болты, устанавливаемые в скважины за исключением болтов с коническим концом, устанавливаемых способом вибропогружения с глубиной заделки не менее 20d.

6. Выбор марок стали для анкерных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80*, а их конструкций и размеров - по ГОСТ 24379.1-80.

7. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению R_ba следует принимать по СНиП II-23-81*.

8. Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F, которая для статических нагрузок должна приниматься равной 0, 75P, для динамических нагрузок 1, 1Р, где Р - расчетная нагрузка, действующая на болт.

Для строительных конструкций затяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами с предельным усилием (до упора).

9. Площадь поперечного сечения болта (по резьбе) следует определять из условия прочности

(1)

где k₀ = 1, 35 - для динамических нагрузок, 1, 05 - для статических нагрузок.

Для съемных болтов с анкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент k₀ для динамических нагрузок принимается равным 1, 15.

10. При действии динамических нагрузок сечение болтов, определенное по формуле (1), следует проверять на выносливость по формуле

(2)

где c - коэффициент нагрузки, принимаемый по табл. 1 в зависимости от конструкции болта:

m - коэффициент, принимаемый по табл. 2 в зависимости от диаметра болта;

a - коэффициент, учитывающий число циклов нагружения и принимаемый по табл. 3.

Таблица 2

Коэффициент m Диаметр болта, мм

0, 9 10 -12

1, 1 20 - 24

1, 3 30 - 36

1, 6 42 - 48

1, 8 56 - 72

80 - 90

2, 2 100 - 125

2, 5

Таблица 3

Коэффициент a Число циклов нагружения

3, 15 0, 05× 10⁶

2, 25 0, 2× 10⁶

1, 57 0, 8× 10⁶

1, 25 2× 10⁶

5× 10⁶ и более

11. При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки и площадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок (см. табл. 1), если в проекте нет специальных указаний.

12. При групповой установке болтов для крепления оборудования значение расчетной нагрузки Р, приходящейся на один болт, следует определять для наиболее нагруженного болта:

(3)

где N - расчетная продольная сила;

М - расчетный изгибающий момент;

п - общее число болтов;

y₁ - расстояние от оси поворота до наиболее удаленного болта в растянутой зоне стыка;

y_i - расстояние от оси поворота до i-го болта, при этом учитываются как растянутые, так и сжатые болты.

Ось поворота допускается принимать проходящей через центр тяжести опорной поверхности оборудования или башмака колонн.

13. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки, значение расчетной растягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять по формуле

(4)

где N, М - соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне на уровне верха фундамента;

b - расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви;

n - число болтов крепления ветви колонны;

h - расстояние между осями ветвей колонны.

14. Для башмаков стальных сплошных колонн значение расчетной нагрузки, приходящейся на один растянутый болт, следует определять по формуле

(5)

где R_b - расчетное сопротивление бетона;

b_s - ширина опорной плиты башмака;

х - высота сжатой зоны бетона под опорной плитой башмака, определяемая по СНиП 52-01-2003 как для внецентренно сжатых элементов;

N - расчетная продольная сила в колонне;

п - число растянутых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны.

15. Усилие предварительной затяжки болтов F₁ на восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий в плоскости опирания оборудования на фундамент определяется по формуле

(6)

где k - коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 1;

Q - расчетная сдвигающая сила, действующая в опорной плоскости;

N - нормальная сила;

f - коэффициент трения, принимаемый равным 0, 25;

п - число болтов.

16. При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил значение усилия затяжки F₀ необходимо определять по формуле

(7)

17. Сдвигающую силу Q, действующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки под ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвью колонны, удовлетворяющей условию

(8)

где обозначения те же, что в формуле (4).

Сдвигающую силу для стальных сплошных колонн, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы перпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевых колонн) допускается воспринимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов, удовлетворяющей условию

(9)

где f - коэффициент трения, принимаемый равным 0, 25;

п - число болтов для крепления сжатой ветви колонны или число сжатых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны сплошного сечения;

А_sa - площадь сечения одного болта;

N - минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила.

18. Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В12, 5 и стали марки ВСт3кп2 следует принимать по табл. 1.

При других марках стали болтов или другом класса бетона по прочности на сжатие минимальную глубину заделки Н₀ следует определять по формуле

H₀= Hm₁m₂, (10)

где m₁ - отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса B12, 5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважины готовых фундаментов, коэффициент m₁ следует принимать равным 1;

т₂ - отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки ВСт3кп2.

19. Для конструктивных болтов с отгибами глубину заделки в бетон допускается принимать равной 15d, для болтов с анкерными плитами - 10d, а для болтов, устанавливаемых в скважины, - 5d.

20. Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов до грани фундамента приведены в табл. 1.

Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2d при соответствующем увеличении глубины заделки болта на 5d.

Расстояние от оси болта до грани фундамента допускается уменьшать еще на один диаметр при наличии специального армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта.

Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента не должно быть менее 100 мм для болтов диаметром 30 мм включ., 150 мм - для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм - для болтов диаметром более 48 мм.

Примечание. При установке спаренных болтов (например, для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений) следует предусматривать общую анкерную плиту с расстоянием между отверстиями, равным проектному расстоянию между осями болтов, или устанавливать одиночные болты с разбежкой по глубине.

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

⇐ Предыдущая 1 23
Поделиться:

Популярное:
Блок –схема системы газоразрядных фар головного освещения.
Блок-схема алгоритма дешифрования
Блок-схема алгоритма программы
Блок-схема процедуры для создания произвольного многоугольника.
В задачах 285–300 определить константу равновесия обратимых химических реакций при заданной температуре и указать, как будет смещаться равновесие при повышении температуры или давления
В каких местах из перечисленных, допускается прокладка маслопровода, соединяющего коллектор подпитывающего агрегата с кабельной маслонаполненной линией высокого давления?
В чем заключается принципиальная схема двухступенчатого химического обессоливания?
Вертикальная схема БСУ. Принцип действия. Преимущества и недостатки. (тетрадь)
Вибрационно-частотный датчик давления
Влияние барометрического давления
Возможность давления со стороны клиентов
Всенаправленный измеритель малой скорости с приемником давления на вращающейся штанге

Последнее изменение этой страницы: 2017-03-11; Просмотров: 506; Нарушение авторского права страницы