Проверка местной устойчивости стенки и поясных листов

1.6.4.1 Расчетные размера стенок и поясных листов (полок), расчитываемых на потерю местной устойчивости, следует определять согласно требованиям п. 1.4.2.8 и п. 1.4.3.6.

 

1.6.4.2 Местную устойчивость стенок внецентренно-сжатых элементов следует принимать обеспеченной, если значения условной гибкости стенки  не превышают соответствующих значений предельной условной гибкости стенки , определяемых по формулам табл. 1.6.3.

 

1.6.4.3 Стенки внецентренно-сжатых элементов сплошного сечения (колон, стоек, опор и т.п.) при , как правило, следует укреплять основными поперечными ребрами жесткости согласно требованиям п. 1.4.3.3.

 

1.6.4.4 При усилении стенок внецентренно-сжатого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции , размещенным посередине стенки, наиболее нагруженную (сжатую) часть стенки между поясом и осью ребра жесткости следует рассматривать как отдельный отсек стенки и проверять по формулам табл. 1.6. 3. При этом расчет и проектирование ребра жесткости и элемента в целом следует выполнять с учетом требований п. 1.4.3.4.

 

1.6.4.5 В случаях, когда не выполняются требования п. 1.6.4.2 (табл. 1.6.3), допускается:

а) значения , определенные по формулам табл. 1.6.3, кроме формул (1.6.20) и (1.6.21), увеличить умножением на коэффициент , но не больше, чем в 1, 25 раза (здесь  _m – меньшее значение одного из коэффициентов  _e,  или  _exy, которые использовались при соответствующей проверке стойкости стрежня);

б) для сечений 1-го и 3-го типов значения , вычисленные по формулам (1.6.20), (1.6.21) и (1.6.23), увеличить умножением на коэффициент

 

Таблица 1.6.3 Предельная условная гибкость стенок

 

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	Условия применения формул		Предельная условная гибкость стенки
1		; для двутавра		(1.6.20)
				(1.6.21)
2		;		(1.6.22)
3				(1.6.23)
4		;		(1.6.24)
5				(1.6.25)
Обозначение, принятые в табл.1.6.3:  – условная гибкость стрежня в плоскости действия момента;  и  – предельные условные гибкости стенки, вычисленные для 1-го и 2-го типов сечений;  – коэффициент, определяемый по табл. 1.5.7 в зависимости от значения ;  (здесь  – наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком “плюс” и определяемое без учета коэффициентов , ,  и ;  – соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки со своим знаком);  (здесь  – усредненное касательное напряжение в расчетном сечении; для коробчатого сечения );  -ширина полки таврового сечения 4-го типа. Примечания: 1. Для сечений 1-го и 3-го типов при значениях  или  значение  следует определять линейной интерполяцией между значениями , определенными согласно требованиям п. 1.4.3.2 (  ) или п. 1.5.5.8 (  ) и по формулам (1.6.20) и (1.6.21) соответственно; при этом значение N следует принимать равным, и выполнять расчет согласно п. 1.5.5.8, где при  принимать . 2. При  значения  для 2-го и 4-го типов сечений следует определять по формулам (1.6.20) и (1.6.21) при значении  с учетом п. 1 примечания к данной таблице. При  значения  необходимо определить линейной интерполяцией между значениями , вычисленными при  и . 3. Для сечений 4-го типа при  или  в формуле (1.6.24) следует принимать соответственно  или . 4. Для сечений 5-го типа при значениях  значения  необходимо определять линейной интерполяцией между значениями , определенными согласно п. 1.4.3.2 ( ) и по формуле (1.6.25) соответственно.

 

,                                                   (1.6.26)

полученные при этом значения  необходимо принимать не более верхнего предела значений , полученных соответственно по формулам (1.6.21) и (1.6.23) для рассматриваемых значений  и ;

в) для сечений 1-го и 3-го типов, а также 2-го и 4-го типов при  выполнять проверку устойчивости стрежня по формулам (1.6.3), (1.6.8), (1.6.11), (1.6.13) и (1.6.14), а также по формуле (1.6. 5) при  с учетом расчетной уменьшенной площади сечения стенки , определенной согласно Приложения М.

 

1.6.4.6 Местную устойчивость сжатых поясных листов (полок) внецентренно-сжатых стрежней следует считать обеспеченной, если значение условной гибкости свеса полки  или поясного листа  не превышает соответствующих значений предельной гибкости , которые определяются по формулам табл. 1.6.4.

 

1.6.4.7 В случаях, когда не выполняются требования п. 1.6.4.6 (табл. 1.6.4) допускается:

а) значение  и , вычисленные по формулам табл. 1.6.4, увеличить согласно п. 1.6.4.5, а);

б) для двутаврового сечения 1-го типа и сечения 2-го типа значения и , определенные по формулам (1.6.28) и (1.6.28, а), увеличить умножением на коэффициент  , вычисленный по формуле (1.6.26); полученные при этом значение  и  необходимо принимать не более значений 0, 8 и 2, 0 соответственно;

в) для сечений 4-го типа значения , определенные по формуле (1.6.30), увеличить умножением на коэффициент

,                                                  (1.6.27)

полученные при этом значения  необходимо принимать не более 0, 9.

 

1.6.4.8 При сжатии с изгибом стрежня в двух главных плоскостях проверку местной устойчивость стенок и поясных листов (полок) допускается выполнять согласно требованиям п.п. 1.6.4.2 – 1.6.4.7 отдельно для изгиба стрежня в каждой из плоскостей. При этом выполнять проверку устойчивости стрежня согласно требованиям п. 1.6.4.5, в) не требуется.

 

Таблица 1.6.4 Граничная условная гибкость свеса поясного листа (полки)

 

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	Условия применения формул	Граничная условная гибкость свеса полки  или поясного листа  при условной гибкости стержня
1			(1.6.28)
2			(1.6.28, а)
3		–	(1.6.29)
4		–	(1.6.30)
Обозначения, принятые в табл. 1.6.4:  – предельное значение условной гибкости свеса пояса или поясного листа центрально-сжатого элемента, определяемого согласно с требованиями п. 1.4.3.7 и п. 1.4.3.8 соответственно. Примечания: 1. При значениях  значения  следует определять линейной интерполяцией между значениями , вычесленными соответственно по формулам табл. 1.6.4 и согласно с п. 1.5.5.14 и п. 1.5.5.15 (при ), условно принимая значение N равным нулю. 2. Для свесов поясных листов (полок), обрамленных ребрами (рис. 1.4.4, п. 1.4.3.9), значения , вычесленные по формулам табл. 1.6.4, следует увеличить умножением на коэффициент 1, 5. 3. При значениях  или  в формулах табл. 1.6.4 следует принимать соответственно  или .

 

 

Расчет опорных плит

1.7.1 Генеральные размера (габариты) опорной плиты необходимо определять из условия расчета на прочность фундамента. Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец колонны, опираемій на строганную поверхность опорной плиты (в базах с фрезерованным торцом), или через сварные швы (в базах с траверзами и консольными ребрами).

 

1.7.2 Толщину опорной плиты следует определять из условия прочности при изгибе по формуле

,                                                           (1.7.1)

где  _с – коэффициент условий работы опорной плиты, принимаемый по табл. 1.1.1;

М_max – наибольший из изгибающих моментов М, действующих на различных участках опорной плиты и определяемые по формулам Приложения Н.

Расчет опорных частей

 

1.8.1 Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирних опор следует принимать по формуле:

,                                                       (1.8.1)

где F – давление (сила ) на опору;

r, l – соответственно радиус и длина шарнира;

R_lp – расчетное сопротивление местному смятию при плотном контакте, принимаемое по требованиям п. 1.3.1.

1.8.2 Расчет на диаметральное сжатие катков необходимо выполнять по формуле:

,                                                          (1.8.2)

где n – количество катков;

d, l – соответственно диаметр и длина катка;

R_сd – расчетное сопротивление диаметральному давлению при при свободном контакте, принимаемое по требованиям п. 1.3.1.

⇐ Предыдущая10111213141516171819Следующая ⇒

Поделиться: