ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО МЕЖДУЭТАЖНОГО Стр 1 из 13Следующая ⇒ ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО МЕЖДУЭТАЖНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ПЕРЕКРЫТИЯ     Методическое пособие для курсового и дипломного проектирования   Хабаровск Издательство ДВГУПС 2018 УДК 624.012.35(075.8) ББК Н53-028я73 ХХХХХ Рецензент -   Усольцева О.А., Магдалинский А.Н., Паначев К.А. ХХХХХ Проектирование сборного междуэтажного железобетонного перекрытия: метод. пособие к курсовому и дипломному проектированию / Усольцева О.А., Магдалинский А.Н., Паначев К.А.. – Хабаровск: ДВГУПС. 2018 г. – 71 с. : ил.   Методическое пособие соответствует рабочей программе дисциплины «Железобетонные и каменные конструкции». Рассмотрены вопросы проектирования сборных железобетонных перекрытий: панелей, балок, колонн и фундаментов. Приводятся данные по компоновке перекрытий, нагрузкам и правилам конструирования. Методическое пособие предназначено для студентов специальностей  «Строительство» и «Строительство уникальных зданий и сооружений» всех форм обучения, выполняющих курсовое проектирование.     УДК 624.012.35(075.8) ББК Н53-028я73     ©Дальневосточный государственный университет путей сообщения (ДВГУПС), 2018 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. 4 1. РАЗБИВКА БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ И ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА.. 5 1.1. Исходные данные для проектирования. 5 1.2. Общие положения по разбивке балочной клетки. 5 1.3. Варианты разбивки балочной клетки. 5 1.4. Расчет вариантов. 6 1.5. Сравнение вариантов. 10 2. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ПЛИТЫ С КРУГЛЫМИ ПУСТОТАМИ.. 11 2.1. Исходные данные, характеристика материалов и технология изготовления плиты.. 11 2.2. Назначение основных размеров плиты.. 11 2.3. Расчет по первой группе предельных состояний. 12 2.4. Расчет по второй группе предельных состояний. 21 3. РАСЧЕТ РИГЕЛЯ ПЕРЕКРЫТИЯ.. 26 3.1. Общие положения. 26 3.2. Исходные данные для расчета. 26 3.3. Сбор нагрузок на погонный метр ригеля. 27 3.4. Определение изгибающих моментов и поперечных сил. 27 3.5. Подбор сечения продольной арматуры.. 33 3.6. Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси. 34 3.7. Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры.. 37 3.8. Стык ригеля у колонны.. 40 4. РАСЧЕТ КОЛОННЫ.. 41 4.1. Общие положения. 41 4.2. Исходные данные. 41 4.3. Определение усилий в средней колонне нижнего этажа. 41 4.4. Предварительный подбор сечения арматуры.. 42 4.5. Расчет колонны как внецентренно сжатой стойки. 43 4.6. Расчет консоли колонны.. 45 4.7. Стык ригеля у колонны.. 46 4.8. Проектирование стыка колонны.. 47 5. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА.. 48 5.1. Общие сведения. 48 5.2. Определение размеров подошвы, полной высоты и высоты ступеней фундамента. 48 5.3. Расчет арматуры плиты фундамента. 50 5.4. Проверка подошвы фундамента на раскрытие трещин. 51 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК. 53 ПРИЛОЖЕНИЕ 1. 54 ПРИЛОЖЕНИЕ 2. 55 ПРИЛОЖЕНИЕ 3. 56 ПРИЛОЖЕНИЕ 4. 57 ПРИЛОЖЕНИЕ 5. 58 ПРИЛОЖЕНИЕ 6. 59     ВВЕДЕНИЕ   Дисциплина «Железобетонные и каменные конструкции» систематизирует сведения, полученные студентами ранее при изучении дисциплин физика (раздел: механика), инженерная графи­ка и начертательная геометрия (построение ортогональных проекций зданий, требования и нормы ЕСКД и СПДС), сопротивление материалов, строительная механика, строительные материалы (виды строительных материалов для железобетонных конструкций, их свойства и характеристики, назначение и условия применения) и создает основу профессиональной деятельности специалиста. Методическое пособие к выполнению курсового проекта по проектированию междуэтажного перекрытия изложено в виде численного примера, из которого хорошо прослеживаются последовательность расчетов, конструктивные требования, проверки и оценки результатов. Отсутствие пояснений к некоторым из приводимых формул и буквенным обозначениям является стимулом для использования нормативной, специальной, технической и учебной литературы, на которую имеются ссылки после каждой формулы. Основным нормативным документом является СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» [2], без которого пользование настоящими указаниями невозможно. Теоретический материал по основам расчета и работе железобетонных конструкций можно найти в [1], [6], [8]. С примерами численного расчета также можно ознакомиться в [7] (прим. 10, прим. 18) с учетом изменений по [2]. По результату обучения дисциплины студент должен: знать основные тенденции развития проектирования и строительства инженерных сооружений, конструктивные решения железобетонных инженерных сооружений; методику проектирования инженерных сооружений; методики автоматизированного проектирования инженерных сооружений; технико-экономические показатели проектных решений, приёмы оценки и выбора наиболее рациональных решений; уметь ставить и решать задачи строительства инженерных сооружений в современных условиях, использовать наиболее оптимальные решения при проектирова­нии инженерных сооружений; проектировать инженерные сооружения гражданских и промышленных объектов; пользоваться нормативной, технической и справочной документацией и литературой регламентирующей проектирование объектов капитального строительства; владеть методами проектирования, чтения и построения чертежей серии КЖ в ручной и машинной графике. РАЗБИВКА БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ И ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА   Исходные данные для проектирования   Здание лабораторного корпуса четырехэтажное с неполным железобетонным каркасом с кирпичными стенами. Расстояние в свету между стенами 16,8×23,7 м. Высота этажа 3,6 м. Нормативная нагрузка 3,25 кН/м2, в том числе длительная нагрузка 1 кН/м2. Коэффициент надежности по нагрузке γ f = 1,2 [3, п. 8.2.2]. Коэффициент надежности по назначению здания γ n = 1 (прил. 1). Плиты многопустотные с круглыми пустотами (см. п. 2.1). Класс бетона балок В20. Класс арматуры – А400. Влажность воздуха выше 40%.   Общие положения по разбивке балочной клетки   Пролет балок (ригеля) перекрытия принимается от 5 до 8 метров. Опирание плит на кирпичные стены 0,1 – 0,15 м. Номинальная длина плит с круглыми пустотами: 2,4…6,6 м с интервалом 0,3 м; номинальная ширина – 1,0; 1,2; 1,5; 1,8; 2,4; 3,0 и 3,6 м, согласно ГОСТ 9561-91 «Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений. Технические условия». Номинальная длина ребристых плит – 5,1; 5,6 и 6,0 м; номинальная ширина – 1,5 и 3 м, согласно ГОСТ 27215-87 «Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм для производственных зданий промышленных предприятий. Технические условия». Пристенные бетонные вставки должны быть не более 0,2 м. Связевые плиты размещаются по рядам колонн (рис. 1.1). Пролеты балок должны отличаться не более чем на 20%.     Рис. 1.1. Опирание связевых плит   Варианты разбивки балочной клетки Первый вариант – балки расположены вдоль помещения (рис. 1.2). Характеристики варианта: плиты 5,70×2,20 – 24 шт.; связевые плиты 5,70×2,20 – 6 шт.; 5,70×1,60 – 3 шт.; пролет балок (по осям колонн): крайних – 5,55 м; средних – 6,30 м. Второй вариант – балки расположены поперек помещения (рис. 1.3). Характеристики варианта: плиты 6,00×1,60 – 36 шт.; связевые плиты 6,00×1,20 – 8 шт.; пролеты балок (по осям колонн): крайних – 5,40 м, средних – 6,00 м. Для того чтобы можно было сравнивать варианты по расходу железобетона, необходимо определить требуемые размеры балок перекрытия в обоих вариантах при одинаковом коэффициенте армирования. Экономическое значение этого коэффициента для балок равно μ э = 1,2 – 1,8 %.     Рис. 1.2. Расположение балок вдоль помещения   Рис. 1.3. Расположение балок поперек помещения   1.4. Расчет вариантов 1.4.1. Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия   Нормативную нагрузку от собственного веса пола можно принять по приложению 2. Собственный вес плиты – по приложению 3. Нагрузку на 1 м2 перекрытия рекомендуется собирать в табличном виде (см. табл. 1.1). Таблица 1.1 Сбор нагрузок на перекрытие Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, кН/м2 γ f Расчетная нагрузка, кН/м2 Постоянная       Керамическая плитка 0,30 1,1 0,33 Слой цементного раствора 0,03×22 кН/м2 0,66 1,3 0,85 Звукоизоляция 0,24 1,2 0,29 Многопустотная плита с круглыми пустотами 2,50 1,1 2,75 Итого ( γ n = 1): 3,70   4,22 Временная (3,25 × γ n) (полная) 3,25 1,2 3,90 - в том числе длительная (понижающая) 1,00 1,2 1,20 - кратковременная 2,25 1,2 2,70 Полная 6,95   8,12 - в том числе постоянная и длительная 4,70   - - кратковременная 2,25   -   1.4.2. Расчет первого варианта   Назначение предварительных размеров балки. Высота Принимаем h = 0,50 м. Ширина Принимаем b = 0,25 м. Собственный вес 1 погонного метра балки равен:     Расчетная нагрузка на погонный метр балки (рис. 1.4) равна: Момент в первом пролете: Во втором пролете:     Рис. 1.4. Нагрузка на погонный метр балки   Принимаем коэффициент армирования μэ = 1,5 %. Тогда относительная высота сжатой зоны: где Rs = 350 МПа, Rb = 11,5 МПа,  = 0,9 [2, табл. 6.8, табл. 6.14,          п. 6.1.12]. Определяем значение h 0           [2, (8.1)] где  = 0,0035 – относительная деформация сжатого бетона          [2, п. 6.1.20]; относительная деформация растянутой арматуры:           [2, (8.2)] Так как ξ < ξ R , то: С защитным слоем: h = h 0 + α = 0,375 + 0,055 = 0,43 м. Принимаем h = 0,45 м. При высоте балок более 0,6 м она принимается кратной 0,1 м.     1.4.3. Расчет второго варианта   Оставляем, как в первом варианте, предварительные размеры балки: h = 0,5 м, b = 0,25 м. Тогда расчетная нагрузка на погонный метр балки равна: С защитным слоем: h = h 0 + α = 0,37 + 0,055 = 0,425 м. Принимаем h = 0,45 м.   1.5. Сравнение вариантов   Несмотря на то, что расход железобетона на плиты составляет примерно 65% общего расхода на перекрытие, он остается постоянным для обоих вариантов (перекрывается одинаковая площадь). Поэтому сравнение производится по расходу железобетона на балки и колонны в пределах этажа. Размер сечения колонны принимается не менее 0,25 м и не менее ширины балок. При небольшой разнице в расходе бетона (5%) предпочтение может быть отдано варианту с меньшим количеством железобетонных деталей. Результаты сведены в таблицу 1.2. Таблица 1.2 Сравнение вариантов № варианта Наименование деталей Кол-во, шт. Сечение, м2 Длина, м Расход ж/б, м3 1 Балки крайние 4 0,25×0,45 5,55 2,50 средние 4 0,25×0,45 6,30 2,84 Колонны 6 0,25×0,25 3,60 1,35 Плиты 33 - - - Итого	47	-	-	6,69
2	Балки	крайние	6	0,25×0,45	5,40	3,64
		средние	3	0,25×0,45	6,00	2,02
	Колонны		6	0,25×0,25	3,60	1,35
	Плиты		44	-	-	-
	Итого		59	-	-	7,01

Вывод: по расходу железобетона и по количеству деталей наиболее экономичен первый вариант.

РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ПЛИТЫ С КРУГЛЫМИ ПУСТОТАМИ

 

Исходные данные, характеристика материалов и технология изготовления плиты

 

Пролет плиты – 5,7 м.

Ширина плиты – 2,2 м.

Ширина балок – 0,25 м.

Класс бетон    – В25.

Расчетное сопротивление бетона: R_b = 14,5 МПа [2, табл. 6.8],

R_bt = 1,05 МПа [2, табл. 6.8].

Сопротивление бетона при расчете по 2-ой группе предельных состояний: R_{b , ser} = 18,5 МПа [2, табл. 6.7], R_{bt , ser} = 1,55 МПа [2, табл. 6.7]. Модуль деформации бетона E_b = 30000 МПа [2, табл. 6.11] (бетон тяжелый).

Класс предварительно напрягаемой арматуры – А600. Сопротивление напрягаемой арматуры: R_s = 520 МПа и R_sc = 400 МПа [2, табл. 6.14], R_{s , ser} = 600 МПа [2, табл. 6.13]. Модуль деформации E_s = 2×10⁵ МПа [2, п. 6.2.12]. Класс арматуры сварной сетки Вр500 (R_s = 415 МПа) [2, табл. 6.14].

Влажность воздуха окружающей среды менее 75 %, γ _{b 2} = 0,9 [2 п. 6.1.12]. Плиты формируют на металлическом поддоне с теплообработкой в тоннельных камерах. Натяжение арматуры на упорах электротермическим способом.

Нагрузка на 1 м² плиты приведена в таблице 1.1.

 

Расчет полки плиты на изгиб

 

Для расчета выделяют полосу плиты шириной в один метр. Сбор нагрузок на полку приведен в таблице 2.1.

Таблица 2.1

Загружение полки плиты

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка qn, кН/м		Расчетная нагрузка q, кН/м
Вес конструкции пола (см. табл. 1.1)	1,20	см. табл. 1.1	1,460
Вес полки плиты (0,03×25)	0,75	1,1	0,825
Временная нагрузка	3,25	1,2	3,900
Итого (γ f = 1)	5,20		6,185

Примечание –  определено по [3, п. 7.2].

 

Изгибающий момент (рис. 2.2):

Полезная высота сечения при расположении арматуры в середине полки:

 

Подбор сечения арматуры:

Рис. 2.2. Схема работы полки плиты

Принимаем легкую сварную сетку с минимальным сечением арматуры  по [5] с числом стержней по ширине плиты – 11, по длине – 29. Шаг стержней сетки по обоим направлениям – 200 мм. Суммарная площадь стержней в сечении по ширине плиты равна 0,781 см², по длине – 2,06 см² (площади определены по прил. 4).

 

Предварительный подбор сечения продольной арматуры

 

Изгибающий момент в середине пролета (нагрузка – табл. 1.1):

В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки приведенного таврового сечения принимается равной фактическому значению h ^' _f = 3 см (рис. 2.3). Ширина полки b ^' _f, вводимой в расчет, принимается равной всей ширине верхней полки плиты (2160 мм), так как имеет место [2, п. 8.1.11]:

Ширина ребра

b = 2,16 – 10×0,16 = 0,56 м.

Предположим, что нейтральная ось проходит в пределах полки (I-ый случай) [2, рис. 8.2], то есть

где  [2, табл. 10.1, п. 10.3.3]. Подтверждается первый случай расчета. Для расчета по I-ой группе предельных состояний принимаем коэффициент условия работы арматуры  = 1,15 [2, п. 6.2.8].

Рис. 2.3. Сжатая полка плиты

Требуемое сечение арматуры равно:

Принимаем 9Æ10 по прил. 4 (  = 7,07 см²). Размещение арматуры приведено на рис. 2.1.

 

РАСЧЕТ РИГЕЛЯ ПЕРЕКРЫТИЯ

Общие положения

 

В здании с неполным каркасом ригель представляет собой неразрезную балку шарнирно опертую на стены и на промежуточные колонны. При многопустотных плитах и ребристых плитах с количеством ребер в пролете четыре и более нагрузка считается равномерно распределенной. Изгибающие моменты и поперечные силы в упругой неразрезной балке с пролетами, отличающимися не более чем на 20%, определяются по формулам:

· при равномерно распределенной нагрузке

· при сосредоточенных силах

где a, b, g, d – табличные коэффициенты (приложение 6).

В связи с тем, что постоянная нагрузка расположена по всем пролетам, а временная нагрузка может быть расположена в невыгоднейшем положении, то для получения наибольших усилий в пролетах и на опорах необходимо рассмотреть их сочетания и построить огибающую эпюру моментов. Для ослабления армирования на опорах и упрощения конструкций монтажных стыков проводят перераспределение моментов между опорными и пролетными сечениями путем прибавления добавочных треугольных эпюр моментов с произвольными по знаку и значениям надопорными ординатами. Если пролетные моменты на эпюре выравненных опорных моментов превысят значения пролетных моментов, то они будут расчетными. Отличие между выравненными ординатами опорных моментов и моментов, вычисляемых по упругой схеме, не должно превышать 30%.

Сечение продольной арматуры определяют в первом и втором пролете и у грани колонны на промежуточных опорах. Поперечное армирование определяют по расчетам наклонных сечений у крайней опоры и слева и справа промежуточных опор.

 

Исходные данные для расчета

 

В соответствии с данными первого раздела, ригель представляет собой четырехпролетную неразрезную балку с пролетами, равными расстоянию от стены до оси первой колонны – 5,55 м и до оси второй колонны – 6,30 м, расстояние между ригелями – 5,7 м и от ригеля до стены – 5,55 м (рис. 3.1). Сечение ригеля прямоугольное 0,25´0,45 м. Постоянная расчетная нагрузка на перекрытие от собственного веса составляет g = 4,21 кН/м², временная – 3,9 кН/м², класс бетона В20. Класс арматуры A400.

Изгибающие моменты ригеля

Схема загру-жения	Изгибающие моменты, кНм
	пролетные		опорные
	М1	М2	МВ	МС
1	0,077´26,77´5,652= = 65,8	0,036´26,77´6,302 = = 38,2	–0,107´26,77´6,302 = = –113,7	–0,071´26,77´6,302 = = –75,4
2	0,100´21,93´5,652 = = 70,0	–0,45´21,93´6,302 = = –39,2	–0,054´21,93´6,32 = = –47,0	–0,036´21,93´6,32 = = –31,3
3	–0,023´21,93´5,652 = = –16,10	0,081´21,93´6,32 = = 70,50	–0,054´21,93´6,32 = = –47,0	–0,036´21,93´6,32 = = –31,3
4	0,072´21,93´5,652 = = 50,4	0,061´21,93´6,32 = = 53,1	–0,121´21,93´6,32 = = –105,3	–0,018´21,93´6,32 = = –15,6
5	–0,018´21,93´5,652 = = –12,6	0,056´21,93´6,32 = = 48,7	–0,036´21,93´6,32 = = –31,9	–0,107´21,93´6,32 = = –93,1
1+2	135,8	–1,0	160,7	–160,7
1+3	49,7	108,7	–160,7	–106,7
1+4	116,2	91,3	–219,0	–91,0
1+5	53,2	86,9	–145,6	–168,5

 

 

Таблица 3.2

РАСЧЕТ КОЛОННЫ

Общие положения

 

Колонна рассчитывается как внецентренно нагруженная стойка расчетной длины , равной высоте этажа [2, п. 8.1.17]. При расчете учитывается случайный эксцентриситет , обусловленный не учтенными в расчете факторами [2, п. 8.1.7.]. Постоянные и временные нагрузки от этажей считаются приложенными с этим эксцентриситетом. Рассчитывается колонна нижнего этажа.

 

Исходные данные

 

Здание четырехэтажное с плоским покрытием с высотой этажа 3,6 м. Сечение колонн 30´30 см, схема расположения колонн приведена на рис. 1.1. Класс арматуры A400.

 

Предварительный подбор сечения арматуры

Пренебрегая моментами, считаем колонну центрально-сжатой и определяем предварительное сечение арматуры. Приняв среднее значение , получим:

Рис. 4.1 Поперечное сечение арматуры

Принимаем 4Æ20 (рис. 4.1),

 

Расчет консоли колонны

 

Максимальная сила на консоль

Для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой следует производить из условия:

      [2, (Ж.1)]

в котором правая часть принимается не более

и не менее

– длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли, принимают равным вылету консоли ;  – угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали  – коэффициент армирования хомутам, расположенными по высоте консоли.

Здесь  – расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним, принимаемое 10 см.

Принимаем  (расстояние от грани колонны до силы ). Высоту консоли у грани колонны:

– принимаем равной 40 см. Угол наклона нижней грани консоли 45° (рис. 4.2). Для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой должно удовлетворяться условие:

    

 

 

Рис. 4.2 Схема расчета короткой консоли

 

Так как 417,67 кН > 314,7 кН, принимаем правую часть равной 314,7 кН и условие прочности удовлетворяется (173,7 кН меньше 314,7 кН).

Усилие в окаймляющей арматуре:

Требуемая площадь:

Принимаем 2Æ14 A400

 

Стык ригеля у колонны

 

Стык ригеля и колонны производится по [2, прил. Ж] и проверяется по формулам:

· при шарнирном опирании балки на консоль колонны продольная арматура консоли проверяется из условия:

                           [2, прил. Ж]

 

· при жестком соединении ригеля и колонны с замоноличиванием стыка и привариванием нижней арматуры ригеля к арматуре консоли через закладные детали продольная арматура консоли проверяется из условия:

                         [2, прил. Ж]

где  принимают не более

 

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА

Общие сведения

 

Фундамент проектируется как центрально загруженный, ступенчатый, квадратный в плане формы. Размеры приняты кратными 30 см. Глубина заложения фундамента на естественном основании под внутренние колонны отапливаемого здания определена из условия, что его верхний обрез был ниже чистого пола на 15 см. Сборные колонны заделаны в гнезда (стаканы) на глубину не менее  и длины анкеровки арматуры . Толщина днища стакана должна быть не менее 20 см. Зазоры между колонной и стенками стакана должны быть по низу не менее 5 см, по верху – 7,5 см. Толщину защитного слоя арматуры при наличии песчано-гравийной подготовки толщиной 10 см следует принимать не менее 3,5 см, при отсутствии – 7 см. При высоте фундамента  принимают одноступенчатый фундамент, при  – двухступенчатый, при  – трехступенчатый.

Размеры подошвы фундамента определяют по нормативным нагрузкам (усилиям), а расчет железобетонных элементов по расчетным нагрузкам. Средний коэффициент надежности по нагрузке принят равным γ _fm = 1,15. Средний объемный вес материала фундамента и грунта на его обрезах

Исходные данные к проектированию следующие (см. раздел 3):

· колонна сечения 30´30 см заармирована 4Æ20;

· расчетная нагрузка на фундамент

· нормативная

· условное расчетное сопротивление грунта основания R₀ = 0,25 МПа;

· под фундаментом имеется песчано-гравийная подготовка;

· класс бетона В20 (R_b = 11,5 МПа, R_bt = 0,9 МПа);

· класс арматуры A400 (R_s = 350 МПа).

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В примере расчета рассмотрены проектирование основных конструкций сборного междуэтажного железобетонного перекрытия: преднапряженной многопустотной плиты перекрытия, ригеля, колонны, фундамента, включая расчеты по трещинообразованию и раскрытию трещин, расчеты плиты фундамента на продавливание и изгиб, специфические прочностные расчеты консоли колонны.

Графическую часть проекта студент разрабатывает самостоятельно в виде альбома чертежей комплекта КЖ (Конструкции железобетонные) на листах формата А3, с соблюдением требований ЕСКД и СПДС.

Примерный перечень чертежей:

1. Титульный лист.

2. Лист общих данных с ведомостью чертежей комплекта КЖ и ведомостью ссылочных и прилагаемых документов.

3. Схемы расположения элементов конструкций. Спецификация к схемам расположения элементов конструкций.

4. Опалубочные чертежи ЖБИ (каждое изделие на отдельном листе).

5. Схемы армирования ЖБИ (каждое изделие на отдельном листе).

6. Арматурные чертежи ЖБИ (каждое изделие на отдельном листе).

7. Соответствующие разрезы, виды, узлы, фрагменты, схемы устройства и т.п.

8. Закладные детали.

9. Ведомость деталей. Спецификация элементов ЖБИ. Ведомость расхода арматуры.

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 

1. Байков, В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс: учеб. для вузов / Байков В.Н., Сигалов Э.Е. – 6-е изд., перераб. и доп. – Новосибирск : Интеграл, 2013. – 767 с. : ил.

2. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]. утв. приказом Минрегиона РФ от 29.12.2011 № 635/8 : введ. в действие с 01.01.2013. – М. : ФАУ «ФСЦ», 2012.– 158 с.

3. СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия [Текст]. утв. приказом Минрегиона РФ от 27.12.2010 № 787 : введ. в действие с 06.06.2017. – М. : ОАО «ЦПП», 2016. – 80 с.

4. Миронов, Л.П. Краткий курс сопротивления материалов : учеб. пособие / Л.П. Миронов. – Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2011. – 114 с. : ил.

5. ГОСТ 23279-2012. Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия [Текст]. – Взамен ГОСТ 23279-85; введ. 01.07.2013 приказом Федерального агентства по тех. регулированию и метрологии от 29.11.2012 № 1306-ст. – М. : ФГУП «Стандартинформ», 2013. – 8 с.

6. Пособие по расчету бетонных и железобетонных конструкций на ЭВМ (к СП 63.13330.2012) [Текст]. – М. : ЗАО НПКТБ «Оптимизация», НИИЖБ им. А.А. Гвоздева, 2013. – 244 с.

7. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004) [Текст]. – М. : ЦНИИПромизданий, НИИЖБ, 2004. – 202 с.

8. Железобетонные и каменные конструкции [Текст] : учеб. для вузов / О. Г. Кумпяк [и др.]. - Москва : АСВ, 2011. - 672 с. : ил.

9. ГОСТ 2.105-95 ЕСКД. Общие требования к текстовым документам; Введ.01.07.96. – М., 1995. – 38 с.

10. СН 528 – 80. Перечень единиц физических величин, подлежащих применению в строительстве / Госстрой СССР. – М. : Стройиздат, 1981. – 33 с.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Таблица П.2

Конструкция полов

Наименование	Конструкция	Нормативная нагрузка, кН/м2
Плитный пол	Керамическая плитка Слой цементного раствора 0,03´22 кН/м3 Звукоизоляция	0,3 0,66 0,24
	Итого	1,20
Пол на линолеуме	Линолеум на мастике 0,005´16 кН/м3 Стяжка на цементном растворе 0,02´22 кН/м3 Керамзитобетон 0,05´15 кН/м3 Бумага и минеральная вата	0,08   0,44 0,75 0,03
	Итого	1,30
Паркетный пол	Паркет 0,02´8 кН/м3 Шлакобетон 0,065´16 кН/м3 Звукоизоляция из пенобетонных плит 0,06´5 кН/м3	0,16 1,04   0,30
	Итого	1,50

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Таблица П.3

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Таблица П.4

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Таблица П.5

С помощью контактной сварки

Диаметр стержня одного направления, мм	Наименьший допустимый диаметр другого направления, мм
3	3
6	3
8	3
10	3
12	3
14	4
16	4
18	5
20	5
22	6
25	8
28	8
32	8
40	10

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Двухпролетные балки

Схема нагрузки	Пролетные моменты		Опорные моменты	Поперечные силы
	M1	M2	MB	QA	QBЛ	QBП	QC
	0,07	0,07	-0,125	0,375	-0,625	0,625	-0,375
	0,096	-0,025	-0,068	0,487	-0,563	0,063	0,063
	0,156	0,156	-0,188	0,312	-0,688	0,688	-0,312
	0,208	-0,047	-0,094	0,406	-0,594	0,094	0,094
	0,222	0,222	-0,338	0,667	-1,334	-1,344	-0,677
	0,278	-0,056	-0,167	0,558	-1,167	0,167	0,167
	0,266	0,266	-0,469	1,042	-1,958	1,958	1,042
	0,388	-0,117	-0,234	1,266	-1,734	0,234	0,234

Таблица П.6.2

Трехпролетные балки

Схема нагрузки	Пролетные моменты		Опорные моменты		Поперечные силы
	М1	М2	МВ	МС	QA	QBЛ	QBП	QCЛ	QCП	QД
	0,08	0,025	-0,100	-0,100	0,400	-0,600	0,500	-0,500	0,600	-0,400
	0,101	-0,050	-0,050	-0,050	0,450	-0,550	0,000	0,000	0,550	-0,450
	-0,025	0,075	-0,050	-0,050	-0,050	-0,050	0,500	-0,500	0,050	0,050
	0,073	0,053	-0,117	-0,033	0,383	-0,617	0,583	-0,417	0,033	0,033
	0,094	0,042	-0,067	-0,017	0,433	0,567	0,083	0,083	-0,017	0,017
	0,244	0,067	-0,267	-0,267	0,733	1,267	1,000	-1,000	1,257	0,733
	0,289	-0,133	-0,133	-0,133	0,866	-1,133	0,000	0,000	1,133	0,866
	-0,044	0,200	-0,133	-0,133	-0,133	-0,133	1,000	-0,100	0,133	-0,133
	0,229	0,170	-0,311	-0,089	0,689	-1,311	1,22	-0,778	0,089	-0,089
	0,274		-0,178	0,044	0,822	-1,178	0,222	0,822	-0,044	0,044

Таблица П.6.3

Четырехпролетные балки

Схема нагрузки	Пролетные моменты				Опорные моменты			Поперечные силы
	М1	М2	М3	М4	МВ	МС	МД	QA	QBЛ	QBП	QCЛ	QCП	QДЛ	QДП	QE
	0,077	0,036	0,036	0,077	-0,107	-0,071	-0,107	0,393	-0,607	0,536	-0,464	0,464	-0,536	0,607	-0,393
	0,100	-0,045	0,081	-0,023	-0,054	-0,036	-0,054	0,446	-0,554	0,018	0,018	0,482	-0,518	0,054	-0,054
	0,072	0,061	-0,038	0,098	-0,121	-0,018	-0,058	0,380	-0,620	0,630	-0,397	-0,040	-0,040	0,558	0,442
	-0,018	0,056	-0,018	-0,036	-0,107	-0,036	-0,107	-0,036	-0,036	0,429	-0,571	0,571	-0,429	0,036	0,036
	0,094	-	-	-	-0,067	0,018	-0,004	0,433	-0,567	0,085	0,085	-0,022	-0,022	0,004	-0,004
	-	0,074	-	-	-0,049	-0,054	0,013	-0,049	-0,049	0,496	-0,504	0,067	0,067	-0,013	0,013
	0,238	0,111	0,111	0,238	-0,286	-0,191	-0,286	0,714	-1,286	1,095	-0,905	-0,905	-1,095	1,286	0,714
	0,286	-0,111	0,222	-0,048	-0,143	-0,095	-0,143	0,857	-1,143	0,048	0,048	0,952	-1,048	0,143	-0,143
	0,226	0,194	-	-	0,321	-0,048	-0,155	0,679	-1,321	1,274	-0,726	-0,107	-0,107	1,155	0,845
	-0,032	0,269	-	-	-0,095	-0,286	-0,095	-0,095	-0,095	0,810	-1,190	1,190	0,810	0,095	-0,095
	0,274	-	-	-	-0,178	0,048	-0,012	0,821	-1,178	0,226	0,226	-0,060	-0,060	0,012	-0,012
	-	0,186	-	-	-0,131	-0,143	0,036	-0,131	-0,131	0,988	-1,012	0,178	0,178	-0,036	0,036

Таблица П.6.4

Пятипролетные балки

Схема нагрузки	Пролетные моменты			Опорные моменты				Поперечные силы
	М1	М2	М3	МВ	МС	МД	МЕ	QA	QВЛ	QВП	QСЛ	QСП	QДЛ	QДП	QЕЛ	QЕП	QF
	0,0781	0,033	0,046	-0,105	-0,079	-0,079	-0,105	0,395	-0,606	0,526	0,474	0,500	-0,500	0,474	-0,525	0,606	0,395
	0,100	-0,046	0,086	-0,053	-0,040	-0,040	-0,053	0,447	-0,553	0,013	0,013	0,500	-0,500	-0,013	-0,013	0,553	0,447
	-0,026	0,079	-0,040	-0,053	-0,040	-0,040	-0,053	-0,053	-0,513	0,513	-0,487	0,000	0,000	0,487	-0,513	0,053	-0,053
	0,072	0,059	-0,033	-0,119	-0,022	-0,044	-0,051	0,380	-0,620	0,598	-0,402	-0,023	-0,023	0,493	-0,507	0,052	-0,052
	-0,017	0,055	0,063	-0,035	-0,111	-0,020	-0,057	-0,035	-0,035	0,424	-0,576	0,591	-0,409	-0,037	-0,037	0,577	0,443
	0,240	0,100	0,122	-0,281	-0,211	-0,211	-0,281	0,719	-1,281	1,070	-0,930	1,000	-1,000	0,930	-1,070	1,281	0,719
	0,287	-0,117	0,228	-0,140	-0,105	-0,140	0,860	-1,140	0,035	0,035	0,035	1,000	-1,000	-0,035	-0,035	1,140	0,860
	-0,047	0,216	-0,105	-0,140	-0,105	-0,105	-0,140	-0,140	-0,140	1,035	-0,965	0,000	0,000	0,965	-1,035	0,140	-0,140
	0,226	0,188	-	-0,319	-0,057	-0,118	-0,137	0,681	-1,319	1,262	-0,738	-0,061	-0,061	0,981	-1,019	0,137	-0,137
	-0,031	0,172	-	-0,093	-0,0297	-0,054	-0,153	-0,093	0,093	0,796	-1,204	1,243	-0,757	-0099	-0,099	1,153	0,847

 

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО МЕЖДУЭТАЖНОГО

12345678910Следующая ⇒

Поделиться: