Двумя зубчатыми венцами генератора

1 – гибкий подшипник; 2 – гибкое колесо;

3 - кулачок

 

Гибкие колеса изготовляют из улучшенных сталей с твер­достью НВ 300 — 350 и пределом выносливости s_-1 » 350 МПа.

Генераторы волн деформации. Кулачковые генераторы (рис. 6.9) получили широкое распространение в передачах раз­личных областей машиностроения. Они лучше других генера­торов сохраняют под нагрузкой заданный профиль гибкого колеса. Профиль кулачка в полярной системе координат опре­деляется по формуле

 

r = 0, 5d + mK_w (k₁ cos 2j - k₂ cos 6j), (6.31)

где d — внутренний диаметр гибкого подшипника: j — полярный угол, отсчитываемый от большой оси деформации; K_w — коэффициент радиальной деформации гибкого колеса, K_w = 1 ¸ 1, 2; k₁ и k₂ – корректирующие коэффициенты (табл. 6.4).

 

6.4. Значения корректируюших коэффициентов k₁ и k₂

в зависимости от передаточного отношения i_hk⁽ⁿ⁾

 

Коэффициенты	ihk(n)
k1 k2	0, 979 0, 079	0, 961 0, 068	0, 951 0, 065	0, 942 0, 057	0, 936 0, 53	0, 932 0, 52

 

Основные размеры гибких шариковых подшипников, уста­навливаемых между кулачком и гибким колесом, приведены в приложении, табл. П9. Внутренний диаметр гибкого колеса в месте посадки наружного кольца подшипника обрабатывают с отклонениями Н7. Посадка внутреннего кольца гибкого подшипника на кулачок выполняется с натягом, близким к нулю. Соответственно профиль кулачка должен выполняться с отклонениями j_s 6 или j_s 7.

Роликовые генераторы (рис. 6.10) просты в изготовлении, но не сохраняют под нагрузкой заданную форму гибкого колеса. Для предохранения зубчатого венца от раскатывания роликами и для увеличения его жесткости под венец запрессовывают подкладное кольцо. Материал кольца – сталь с твердостью HRC 50-58; диаметр роликов следует выбиратть наибольшим по условию их размещения. Оси роликов и щеки генератоа должны быть достаточно жесткими в радиальном направлении. Максимальный прогиб не должен превышать 0, 05т.

 

 

Рис. 6.10. Конструкция роликового генератора:

1 — ролик; 2 — гибкое колесо; 3 — подкладное кольцо

Дисковые генераторы (рис. 6.11) применяют чаще роликов, так как они сохраняют в нагруженной передаче заданную форму деформации гибкого колеса на большем участке, чем роликовые, имеют меньший момент инерции, чем

 

 

Рис. 6.11. Конструкция дисковою генератора без подкладного кольца:

1 - диск; 2 - гибкое колесо: 3 - эксцентричные втулки

 

кулачковые и роликовые. Диаметр диска

	(6.32)

 

где d_k — диаметр подкладного кольца; w — максимальное ра­диальное упругое перемещение гибкого колеса. Для двухволновых передач при k =1 w » т; е — эксцентриситет дисков, е = (3, 1¸ 3, 7) w, меньшее значение — для тяжелонагруженных пе­редач и передач с малыми передаточными отношениями, большее — для легконагруженных и с большими передаточ­ными отношениями.

(6.33)

Подшипники дисков насаживают непосредственно на экс­центричные шейки вала или на эксцентричные втулки, напрес­сованные на обычный вал. Для передачи вращающего момента с вала на втулки применяют шпоночные или шлицевые соеди­нения. Радиальная нагрузка на подшипники одного диска (рис. 6.12)

 

Частота вращения диска относительно своей оси

 

(6.34)

 

где n_h – частота вращения генератора; е – эксцентриситет; d_д – наружный диаметр диска.

 

Рис. 6.12. Силы, действующие на подшипники дисков генератора

 

Рис. 6.13. Конструкции жестких неподвижных колес:

1 – колесо; 2 – корпус; 3 – штифт; 4 – крышка

 

Жесткие колеса. Толщина жесткого колеса (рис. 6.13) должна быть такой, чтобы его максимальная деформация под нагрузкой не превышала 0, 05т. Это условие соблюдается при толщине венца под зубьями h₁ ³ 0, 18 d₁. Для снижения требо­ваний к точности выполнения осевых размеров венцы гибкого и жесткого колес делают разной ширины. Более широким — венец колеса с большей твердостью рабочих поверхностей зубьев. Жесткие колеса изготовляют из сталей 40Х, 40ХН, 30ХГСА с термической обработкой до твердости НВ 240-290. Конструкции неподвижных жестких колес приведены на рис. 6.13, подвижных — на рис. 6.5 и 6.6.

Рис. 6.14. Схема смазывания зацепления и гибкого подшипника вертикального редуктора

с помощью маслоподъемного конуса:

1 – жесткое колесо; 2 – гибкое колесо; 3 – отверстия для прохода масла; 4 – зазор для прохода

масла и самоустановки генератора; h - генератор

Система смазывания. Для волновых редукторов общего назначения применяют жидкие минеральные масла. Продукты износа рекомендуется улавливать магнитными сливными проб­ками. В редукторах с кулачковыми генераторами при гори­зонтальном расположении центральной оси уровень масла дол­жен доходить до центра нижнего шарика гибкого подшипника генератора. При вертикальном расположении оси надо устанав­ливать маслоподающий конус (рис. 6.14). В тихоходных пере­дачах (n_h < 960 об/мин) можно полностью заливать редуктор маслом.

В случае невозможности применения жидких масел (при низких температурах) можно применять пластичные смазочные материалы, закладываемые при сборке редуктора в подшип­ники и в зацепление или подаваемые к смазочным точкам пресс-масленками.

ПРИМЕР РАСЧЕТА ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ

 

Техническое задание. Определить основные параметры вол­новой передачи по следующим данным: n_h = 960 об/мин: n₂ = 8 об/мин; вращающий момент на ведомом вату Т₂ = 60× 10⁵ Н× мм; срок службы L_h = 3000 ч. Материал гибкого колеса - сталь 30ХН3А (s_в = 900 МПа: s_-1 = 450 МПа: t_-1 = 260 МПа). Нагрузка меняется по отнулевому циклу.

Выбираем конструкцию передачи с кулачковым генерато­ром — двухволновую.

1. Передаточное отношение

 

 

Этот результат не выходит за пределы рациональных зна­чений i, указанных в табл. 6.1 для схемы 1. Для двухволновой передачи n_w = 2, коэффициент кратности назначаем равным единице (k = 1) [см. пояснения к формуле (6.3)].

2. Предварительное число зубьев гибкого колеса по фор­муле (6.5)

 

 

3. Предварительное значение диаметра делительной окруж­ности гибкого колеса по формуле (6.12)

 

 

4. Предварительное значение модуля

 

5. Предварительное значение внутреннего диаметра гибкого колеса по формуле (6.14)

 

6. Выбираем гибкий подшипник; наружный диаметр его по формуле (6.15)

 

Условие D ³ D' выполняется. Выбираем по табл. П9 приложения подшипник 848, имеющий размеры D = 320 мм, d = 240 мм, В = 48 мм. Максимальная частота вращения п_max = 1000 об/мин.

7. Окончательное значение модуля

 

 

ближайшее стандартное значение т = 1, 25 мм.

8. Окончательное число зубьев гибкого колеса при принятых значениях D и т по формуле (6.16)

 

Число зубьев жесткого колеса при n_w = 2 и k = 1 по формуле (6.19)

 

 

Передаточное отношение при окончательно принятых значениях числе зубьев по формуле (6.2)

 

Отклонение значения i⁽¹⁾_h2 от заданного

 

что допустимо.

9. Проверочный расчет на прочность гибкого колеса.

Коэффициент запаса по нормальным напряжениям по формуле (6.23)

 

по формуле (6.24)

 

здесь по формуле (6.25)

 

 

по формуле (6.26)

 

по формуле (6.27)

 

 

Коэффициент запаса по касательным напряжениям по формуле (6.28)

 

 

здесь t_-1 = 260 МПа: k_t = 1? 55 (см. табл. 6.2):

по формуле (6.29)

 

 

 

по формуле (6.30)

 

 

Так как [S_t] = 1, 5¸ 1, 8, то условие (6.28) S_t > [S_t] удовлетворено.

10. Коэффициенты смещения производящего контура по формуле (6.18):

гибкого колеса

жесткого колеса

 

11. Диаметр окружности вершин зубьев гибкого колеса по формуле (6.19)

К_F — коэффициент головки зуба гибкого колеса, принимаем рав­ным 0, 4 при глубине захода h₃ = 1, 4.

Диаметр окружности впадин гибкого колеса по формуле (6.20)

 

 

12. Диаметр окружности вершин зубьев жесткого колеса по формуле (6.21)

 

Диаметр окружности впадин жесткого колеса не рассчитываем, так как он зависит от параметров долбяка, который будет применен при нарезании зубьев.

13. КПД передчаи по формуле табл. 6.1., схема 11.

 

 

Здесь принято y^(h)_{1 2} = 0, 00137 (среднее значение).

14. Подшипники качесния подбирают по методике, изложенной в гл. IC; валы и оси рассчитывают по формулам гл. VIII.

 

ГЛАВА VII

РЕМЕННЫЕ И ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ

 

Задания на курсовое проектирование деталей машин в тех­никумах содержат разработку одного из видов гибких передач - ременной или цепной передачи. Первую из них располагают в кинематической схеме привода на участке от электродвигателя к редуктору, вторую — для передачи от редуктора к приводному валу. Как правило, та и другая передачи служат для понижения частоты вращения. Специальные передачи, повышающие угло­вую скорость, здесь не рассматриваются, так как в типовых заданиях на курсовое проектирование они не встречаются.

ПЛОСКОРЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ

 

На рис. 7.1 показана схема открытой плоскоременной передачи. Более сложные виды передач, рассматриваемые в учебно-справочной литературе, например, полуперекрестные и перекрестные, в проектные задания обычно не включаются, поэтому здесь они не приводятся.

Технические данные плоских ремней приведены в табл. 7.1 — 7.3.

Наиболее широкое применение получили резинотканевые ремни, однако их не рекомендуется применять в среде, загрязненной парами нефтепродуктов.

 

 

Рис. 7.1. Схема ременной передачи

Кожаные ремни хорошо выдер­живают переменные нагрузки, но не рекомендуются для эксплуа­тации в средах с высокой влажностью, с парами кислот и шелочей. Стоимость кожаных ремней сравнительно высока, приме­нение их ограничено. Ремни хлопчатобумажные недороги, характеризуются хорошим сцеплением со шкивом, но чувстви­тельны к воздействию кислотных и водяных паров. В курсовых проектах выбирают обычно резинотканевые ремни, если нет специальных указаний в технических условиях.

Необходимые для проектирования ременной передачи данные содержатся в задании, а именно: условия эксплуатации, кинематическая схема, передаваемая мощность, частоты вращения п₁ вала двигателя и п₂ - ведомого шкива. Пе-

7.1. Ремни плоские резинотканевые (по ГОСТ 23831-79)

Технические характеристики прокладок	Прокладки из ткани
Б-800	БКНЛ	ТА-150, ТК-150	ТК-200
Номинальная прочность, Н/мм ширины прокладки: по основе по утку Наибольшая допускаемая на­грузка r0 на прокладку. Н/мм ширины Расчетная толщина прокладки с резиновой прослойкой, мм Поверхностная плотность про­кладки с резиновой прослой­кой, кг/м2 Число прокладок при ширине ремня В, мм: 20-71 80-112 125-560	1, 5   1, 6   3-5 3-6 3-6	1, 2   1, 3   3-5 3-6 3-6	1, 2   1, 3   - - 3-4	1, 3   1, 4   - - 3-4
П р и м е ч а н и я: 1. Ткани прокладок: Б-800 – хлопчатобумажная, БКНЛ – из нитей полиэфира и хлопка; ТК-150, ТА-150, ТК-200 – синтетическая. 2. Ширину ремня вырибают из стандартного ряда: 20; 25; 32; 40; 50; 63; 71; 80; 80; 90; 100; 112; 125; 140; 160; 180; 200; 224; 250; 280; 315; 355; 400; 450; 500; 560 (ряд приведен с сокращением – по ГОСТ значения b даны до 1200 мм). 3. Масса ремня, кг   Q = (mz + d 1150) bl где т – поверхностная плотность прокладки, кг/м2; z - число прокладок; d - толщина обкладки, м; b – ширина ремня, м; 1 – длина ремня, м; число 1150 – плотность резиновой обкладки, кг/м3.

 

7.2. Ремни кожаные (по ГОСТ 18679-73)		7.3. Ремни хлопчатобумажные цельнотканые (по ГОСТ 6982-75)
Толщина d, мм	Ширина b, мм		Толщина d, мм	Ширина b, мм
3, 5 4, 5 5, 5	16; 20; 25 32; 40; 50 63; 71 80; 90; 100; 112 125; 140 160; 180; 200; 240; 250; 280; 355; 400; 450; 500; 560		4, 5 6, 5   8, 5	30; 40; 50; 60; 75; 90; 100 30; 40; 50; 60; 75; 90; 100; 115; 125; 150; 175 50; 60; 75; 90; 100; (115); 125; 150; (175); 200; (224); 250
	ПРИМЕЧАНИЕ. В скобках указаны нерекомендуемые значения ширины ремня

 

редаточное отношение ременной передачи определяют из кинематического расчета привода, как указано в гл. 1.

Вращающий момент на валу ведущего шкива (Н • м) нахо­дят по формуле

 

(7.1)

 

где Р — мощность, Вт; w₁ — в рад/с; п₁ — воб/мин.

Диамегр ведущего шкива (мм) вычисляют по эмпирической зависимости

 

(7.2)

где Т₁ – в Н ^. мм.

По найденному значению подбирают диаметр шкива из стандартного ряда по ГОСТ 17383-73: 40; 45; 50; 56; 63; 71; 80; 90; 100; 112; 125; 140; 160; 180; 200; 224; 250: 280; 315; 335; 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1250; 1400; 1600; 1800; 2000.

Диаметр ведомого шкива (мм) определяют с учетом отно­сительного

(7.3)

скольжения ремня e:

 

для передач с регулируемым натяжением ремня e = 0, 01

 

По вычисленному значению d₂подбирают шкив с диаметром из стандартного ряда (см. выше) и уточняют передаточное отношение i на основании формулы (7.3). Так как величина скольжения e, пренебрежимо мала, то обычно принимают

(7.4)

 

Межосевое расстояние передачи (см. рис. 7.1)

	(7.5)

 

Угол обхвата малого шкива

 

(7.6)

Длина ремня (без учета припуска на соединение концов)

 

(7.7)

Расчетная скорость ремня, м/с

 

(7.8)

 

где d₁ в м.

Силы, действующие в ременной передаче, Н:

окружная

(7.9)

 

натяжение ведущей ветви

(7.10)

натяжение ведомой ветви

 

где F₀– предварительное натяжение каждой ветви, опрделяемое по формуле

	(7.11)

 

в которой s₀ – напряжение от предварительного натяжения ремня, оптимальное значение его s₀ = 1, 8 МПа; b и d - ширина и толщина ремня, мм.

Требуемую ширину резинотканевого ремня находят согласно ГОСТ 23831-79 из условия

(7.12)

 

здесь z – число прокладок, выбираемое по табл. 7.1: [р] – допускаемая рабочая нагрузка на 1 мм ширины прокладки.

	(7.13)

 

3начения р₀(наибольшей допускаемой нагрузки на 1 мм ширины прокладки) приведены в табл. 7.1: коэффициент С_a учитывает влияние угла обхвата ремнем меньшего шкива:

	(7.14)

(7.15)

коэффициент

 

он учитывает влияние скорости ремня: коэффициент С_р, учи­тывающий влияние режима работы, выбирают по табл. 7.4. Коэф­фициент С_q учитывает расположение передачи: если угол q нак­лона линии, соединяющей центры шкивов, к горизонту не пре­вышает 60^о, то принимают С_q = 1; при q > 60^о С_q = 0, 9; при q > 80^о С_q = 0, 8.

Для передач с автоматическим регулированием натяжения ремня С_q = 1 при любом значении q.

(7.16)

Найденное по формуле (7.12) значение b округляют до ближайшего большего по табл. 7.1. Для обеспечения достаточной эластичности ремня необходимо соблюдать условие

где d₀ – толщина одной прокладки с резиновой прослойкой (см. табл. 7.1.); если оно не выполнено, то следует уменьшить число прокладок z и повторить расчет

по формуле (7.12)

 

7.4. Значения коэффициента С_р для ременных передач oт асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором

 

Характер нагрузки	Типы машин	Ср
С незначительными колебаниями, пусковая нагрузка до 120% номинальной	Ленточные конвейеры; станки токарные, сверлильные, шлифовальные	1, 0
С умеренными колебаниями, пусковая нагрузка до 150% номинальной	Пластинчатые конвейеры; станки фрезерные, револьверные, плоскошлифовальные; насосы и компрессоры поршневые	0, 9
Со значительными колебаниями, пусковая нагрузка до 200% номинальной	Конвейеры винтовые и скребовые, ковшовые элеваторы: станки строгальные и долбежные; прессы винтовые и эксцентриковые	0, 8
С резкими колебаниями, пусковая нагрузка до 300% номинальной	Лесопильные рамы: шаровые мельницы, дробилки, молоты; подъемники	0, 7

 

При расчете сечений кожаных и хлопчатобумажных ремней определяют площадь поперечного сечения ремня по формуле

	(7.17)

где [k] = k₀C_aС_vC_pC_q.

Здесь [k] — допускаемая удельная окружная сила на единицу площади поперечного сечения ремня, МПа (численно МПа = Н/мм²): при a₁= 180^o, скорости ремня v = 10 м/с, q = 0^o и s₀ = 1, 8 МПа принимают для кожаных ремней k₀=2, 2 МПа, для хлопчатобумажных k₀ = 1, 7. Значения коэффициентов С_a , С_v, С_р и С_qтакие же, как и для передач резинотканевыми ремнями. Толщина ремней d£ 0, 03 d₁. Ширину ремня выбирают по табл. 7.2 или 7.3 так, чтобы было соблюдено условие (7.17). Максимальное напряжение в сечении ремня

	(7.18)

 

где напряжение от растяжения

(7.19)

 

напряжение от изгиба ремня

(7.20)

 

для кожаных и резинотканевых ремней Е_и = 100¸ 200 МПа, для хлопчатобумажных Е_и = 50¸ 80 МПа. Напряжение oт центробежной силы

	(7.21)

плотность ремня r = 1100¸ 1200 кг/м³: множитель 10^-6 слу­жит для перевода s_v в МПа.

Максимальное напряжение, вычисленное по формуле (7.18), не должно превышать предела выносливости s_-1 £ 7 МПа для резинотканевых и кожаных ремней; s_-1 £ 5 МПа - для хлопча­тобумажных ремней.

Расчетную долговечность ремня определяют в зависи­мости от базового числа циклов (обычно его принимают равным 10⁷) и от числа пробегов за все время эксплуатации N_m = 2 × 3600Н₀l, где l = v/L— число пробегов ремня в секунду; долговечность, ч

(7.22)

- коэффициент, учитывающий влияние переда­точного отношения i; С_н = 2 при периодически изменяющейся нагрузке от нуля до номинального значения; С_н = 1 при постоянной нагрузке. Рекомендуемая долговечность Н₀не меньше 2000 ч.

Haгрузку на валы ременной передачи определяют в зави­симости от способа регулирования натяжения ремня:

при автоматическом регулировании

	(7.23)

 

при периодическом регулировании

	(7.24)

 

Последовательность расчета плоскоременней передачи пояс­няется конкретным численным примером (табл. 7.5).

Исходные данные приняты из примера кинематического расчета привода, выполненного в гл. 1: в кинематической схеме привода (см. рис. 1.1) ременная передача расположена между электродвигателем и редуктором: передаваемая мощность Р = 3, 6 кВт: ближайший по каталогу электродвигатель (см. приложение, табл. П1) 4А112МВ6У3: мощность 4 кВт; синхронная частота вращения п_c = 1000 об/мин; скольжение s = 5, 1%; T_п/Т_ном = 2, 0. Передаточное отношение ре-

менной передачи

 

Шкивы плоскоременных передач. Один из шкивов передачи выполняют с гладким ободом, второй (больший) — выпуклым (рис. 7.2). Материал шкивов: при окружной скорости до 30 м/с —чугун СЧ 15: при большей скорости (порядка 30 - 50 м/с) - сталь 25Л (не ниже): для быстроходных передач (v ³ 50 м/с) - алюминиевые сплавы.

 

 

⇐ Предыдущая891011121314151617Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Защита от замыканий на землю в двух точках (устанавливается только на турбогенераторах).
2. Изменение активной мощности. Режимы генератора и двигателя.
3. ИССЛЕДОВАНИЕ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНОГО ГЕНЕРАТОРА ПЕРИОДИЧЕСКИХ СИГНАЛОВ
4. Между двумя главными разделами
5. Между двумя концентрическими сферами
6. МЕТОД ТИПОВЫХ КРИВЫХ В СИСТЕМЕ С НЕСКОЛЬКИМИ ГЕНЕРАТОРАМИ
7. Метод эквивалентного генератора.
8. Обменом мы будем называть отчуждение и присвоение прав собственности на те или иные блага между двумя или большим числом агентов, обусловленное их осознанным взаимодействием.
9. Образцы склонения прилагательных с двумя окончаниями
10. Общие сведения о генераторах постоянного тока
11. Основной режим работы генератора, как правило, соответствует средней степени насыщения магнитной цепи.