МОСКОВСКИЙ ТЕХНИКУМ КОСМИЧЕСКОГО ПРИБОРОСТРОЕНИЯ

Стр 1 из 12Следующая ⇒

МОСКОВСКИЙ ТЕХНИКУМ КОСМИЧЕСКОГО ПРИБОРОСТРОЕНИЯ

Сборник практических работ

По профессиональному модулю ПМ.02

«Настройка и регулировка радиотехнических систем и блоков»

МДК 02.01. «Технология настойки и регулировки радиотехнических систем»

Часть 4. Радиопередающие устройства

Специальность 210413 «Радиоаппаратостроение»

Москва 2013г.

Рассмотрено и одобрено
ПЦК спец. ____________

Протокол от «___»__________2013г.

№________________






Составлен на основании Федерального

Государственного образовательного стандарта

по специальности СПО____________________

________________________________________


Утверждаю

Зам директора по УР

___________

«____»__________20____г.




Автор(ы) ____________(___________)
____________(___________)

Перечень практических работ

Семестр.

Практическая работа №1 « Составление и обоснование структурной схемы радиопередающего устройства» 4 часа

Практическая работа №2 «Расчет режима работы активного элемента» 4 часа

Практическая работа №3 «Расчет режима маломощного транзистора на повышенных частотах» 4 часа

Практическая работа №4 «Расчет режима транзистора в автогенераторе» 4 часа

Практическая работа №5 «Суммирование мощностей транзисторных усилителей»

8 часов

- расчет мостового устройства на сосредоточенных элементах 4 часа.

- расчет мостового устройства СВЧ на микрополосковых линиях. 4 часа.

Практическая работа №6 «Расчет автогенератора с кварцевой стабилизацией» 16 часов

- расчет АГ с кварцевой стабилизацией на основной частоте 4 часа

- расчет АГ с кварцевой стабилизацией на механических частотах кварца. 6 часов

- расчет автогенератора на диоде Ганна в микрополосковом исполнении 6 часов

Практическая работа №7 «Расчет умножителей частоты» 8 часов

- расчет умножителя частоты на максимальную мощность в нагрузке 4 часа

- расчет диодного (варакторного) умножителя частоты 4 часа

Семестр

Практическая работа №1 «Расчет каскадов с амплитудной модуляцией» 4 часа

Практическая работа №2 «Расчет каскадов с угловой модуляцией» 8 часов

- расчет частотного модулятора 4 часа

- расчет каскадов фазовых модуляторов 4 часа

Практическая работа №3 « Расчет синтезаторов частоты» 8 часов

Практическая работа №4 «Проектирование структурных схем передатчиков» 8 часов

Практическая работа №5

«Суммирование мощностей транзисторных усилителей»

Цель работы:

- расчет мостового устройства на сосредоточенных элементах,

- расчет мостового устройства СВЧ на микрополосковых линиях.

Описание:

Для некоторых систем радиосвязи и радиолокации требуемая мощность радиопередатчика во много раз превышает мощность, генерируемую одним полупроводниковым прибором. Следовательно, необходимо суммирование мощностей требуемого числа однотипных усилителей. Именно этот принцип, позволяющей на один-четыре порядка повысить мощность транзисторного СВЧ радиопередатчика, стал доминирующем в современном мощном радиоаппаратостроении. Причем поскольку придельная мощность, генерируемая транзистором, уменьшается с повышением частоты по закону , то принцип суммирования с продвижением в верхнюю часть СВЧ диапазона является все более обязательным.

Проблема сложения мощностей СВЧ усилителей имеет два основных аспекта: схемный и режимный. Схемный связан со способ суммирования мощностей усилителей, режимный позволяет сформулировать требования предъявляемые к суммированным сигналам. По схемному признаку различают три способа сложения сигналов: на основе многополюсной схемы, с использованием резонатора, с помощью фазированной антенной решетки (ФАР).

К схемам суммирования предъявляются два основных требования: 1) в заданной полосе частот мощность выходных сигналов всех УМ должна полностью поступать в общий канал сумматора; 2) все остальные входы сумматора должны бать развязаны между собой или изолированы с целью исключения взаимного влияния усилителей. Известно больше число модификаций сумматоров ( мостовых устройств), отвечающих этим требованиям при разнообразном конструктивном их воплощении.

Исходные данные для выбора схемы мостового устройства приведены в таблице 3.

Окончательный вид выбранной схемы определяется из конкретных условий, оговоренных в задании на проектирование (фильтрация, рабочие частоты и т.д.). Методика расчета зависит от значения рабочей частоты.

Расчеты мостового устройства на сосредоточенных элементах. Исходными данными для расчета являются: – сопротивление нагрузки моста; – рабочая частота.

Расчет производится в следующем порядке:

1. Выбирается схема, на основе которой будет реализовываться устройство (При выборе схемы исходят из условий простоты ЕЕ реализации и исходных требований, предъявленных к ней.).

2. Перерасчитывается рабочая частота в круговую по формуле

3. Для взаимной развязки источников требуется выполнение условий , где p – волновое соединение; откуда где – сопротивление нагрузки; – входное сопротивление моста; N– число трансформирующих LC-цепочек в устройстве.

4. Рассчитываются элементы устройства из условия где –число трансформирующихLC-цепочек в устройстве.

Таблица 3

Тип схемы	Условие применения	Замечания
Мостовые схемы на сосредоточенных элементах
На трансформаторах с магнитной связью	Диапазон частот 0, 1…1000 МГц. Уровень мощности до 20 кВт. Большие нагрузочные сопротивления (10…20 Ом)	Применяются в ДВ, СВ, УКВ передатчиках
Резонансные синфазные на LC-элементах	Диапазон частот до 300 МГц	Применяются там, где нельзя реализовать мосты с трансформаторной связью в кило- и гекаметровом диапазоне
Квадратурные	Диапазон частот 50…100 МГц	Применяются в телевизионных передатчиках
Мостовые устройства на микрополосовых линиях
Резонансные синфазные на полосковых линиях	Диапазон частот свыше 1000 МГц	Применяются в широкополосных передатчиках
Квадратурные на полосковых линиях	Диапазон частот свыше 1000 МГц	Применяются в широкодиапазонных передатчиках, а также для суммирования мощностей генератора

Пример: Рассчитать мостовое устройство на рабочей частоте 50МГц. Сопротивление нагрузки 50 Ом. Рабочая частота лежит ниже гигагерцового диапазона.

1. Выполняем расчет на основе П-образной схемы(рисунок 5).

3. Для выполнения условия развязки моста соблюдаем условие . Так как расчет проводим применительно к П-образной схеме при то

4. (для П-образного моста и N=2).

Расчет мостового устройства СВЧ на микрополосковых линиях. Исходными данными для расчета являются: – сопротивление нагрузки моста; –рабочая частота.

Рисунок 5. Схема П-образного моста.

Рисунок 6. Схема квадратурного моста.

Расчет производится в следующем порядке:

Выбирается схема, на основе которой будет реализоваться устройство. Должно выполняться условие: длина отрезков линии и где p – волновое сопротивление; – сопротивление нагрузки.

Пример: Рассчитать мостовое устройство на рабочей частоте 2 ГГц. Сопротивление нагрузки 50 Ом. Рабочая частота лежит выше гигагерцового диапазона.

Выберем для расчета схему квадратурного моста на микрополосковых линиях (рисунок 6).

Для развязки моста требуется соблюдение условий

Суммирование мощностей при большом числе УМ (в том числе в ФАР). При суммировании мощностей большого числа УМ сталкиваются с необходимостью поддержания с определенной точностью амплитуд и фаз суммируемых сигналов. В целом потери при суммировании можно рассчитать с помощью выражения где – относительное изменение амплитуды падающей волны в i-м канале; –отклонение фазы сигнала в том же канале от номинального значения, i=1…n (рисунок 7).

Для сведения к минимуму значения следует поддерживать амплитуды суммируемых сигналов с погрешностью 10…20%, а фазы – до10… Примерно такие же требования предъявляются к параметрам сигналов при их суммировании с помощью ФАР.

Выполнить эти нормы с учетом действия различных дестабилизирующих факторов можно во многих случаях только с применением систем автоматической стабилизации амплитуд и фаз сигналов. ВФАР помимо стабилизации фазового фронта сигналов требуется также оперативно управлять межканальным фазовым распределением для изменения углового положения диаграммы направленности решетки. Названные функции можно реализовать с помощью систем фазирования(САФ). Введение САФ в многоканальные тракты гарантируют подавление ошибок фазирования независимо от причин их возникновения. Кроме того, использование САФ во многом определяет выбор структуры тракта усиления. В частности, применение САФ позволяет увеличить число каналов УМ, которые в отсутствие автоподстройки фазы ограничивается ростом нестабильности фазового набега в многокаскадных усилителях. В этом случае при внутрисхемном суммировании возможны исключения промежуточных ступеней сложения мощности, потери в сумматорах и делителях, которые снижают общий КПД передатчика. При наличии САФ увеличение числа каскадов усиления в активной части каналов приводит к снижению уровня мощности в пассивных схемах разводки и управления фазовым сдвигом, на которые приходится до 50…60% высокачастотных потерь в тракте, следовательно. Улучшаются энергетические показатели. Кроме того, при повышении точности фазирования заданные характеристики диаграммы направленности ФАР обеспечиваются при меньшем числе излучателей, т.е. снижаются габариты и масса антенной решетки в целом.

На рисунке 8 показана обобщенная функциональная схема, к которой может быть приведена любая САФ многоканального тракта усиления. САФ можно представить в виде совокупности сепаратных фазозамкнутых контуров(ФЗК), которым оснащаются все усилительные каналы. Каждый ФЗК включает УМ и фазовращатель (ФВ), составляющие объект регулирования, а также фазовый дискриминатор (ФД), цепь управления (ЦУ) и блок взаимных связей (БВС), которые образуют автоматический регулятор. Цепь управления, содержащая усилительный элемент и и корректирующий фильтр, определяет качество фазирования. Введение блока взаимных связей между сепаратными ФЗК позволяет придать системе желаемые свойства, в частности повысить точность и быстродействие, а также исключить искажения закона угловой модуляции усиливаемого сигнала в процессе автофазирования. Следовательно, САФ является многомерной системой авторегулирования с взаимными связями в регуляторе. В результате действия САФ фазы выходных сигналов тракта подстраиваются под фазы опорных сигналов подаваемых на один из входов ФД и задающих требуемое фазовое распределение на выходах тракта. При этом компенсируются различия фаз входных сигналов и фазовых набегов в УМ за счет автоматической установки соответствующих сдвигов фазы в ФВ каналов.

Важная проблема, возникающая при проектировании САФ, связана с выбором источника опорных сигналов ФЗК, что во многом определяет функциональные возможности и структурные свойства системы: устойчивость, управляемость, живучесть. Однако при этом возникает задача разводки и передачи опорных сигналов с когерентными фазами по большому числу разнесенных каналов. В СВЧ диапазоне решение этой задачи обуславливает значительные конструктивные сложности. Пассивные схемы разводки на основе многополюсников, образованных отрезками линий передачи, характеризуются значительной фазовой несбалансированностью по выходам при большом их числе. Разброс фаз опорных сигналов непосредственно преобразуются в ошибки фазирования. Также затруднительно выравнивать длины линий передачи, связывающих отдельные каналы с источником опорных сигналов, что необходимо при работе в диапазоне частот.

При автофазировании в качестве опорных могут использоваться непосредственно сигналы возбуждения отдельных каналов, вследствие чего нет необходимости в отдельной схеме разводки. САФ представляет собой совокупность контуров автоподстройки фазового набега в УМ. Недостатки такого варианта САФ в случае многоканального тракта является отсутствие контроля фактического распределения фазы выходного сигнала и, следовательно, принципиальная невозможность компенсации всех источников фазовых ошибок. Кроме того, такая САФ влияет на динамику передачи в тракте изменений фазы сигналов возбуждения, обусловленных их угловой модуляций, что может привести к искажениям закона модуляции.

Помимо описанных вариантов организации фазовых измерений возможен следующий. В качестве опорного сигнала ФЗК каждого канала служит выходной сигнал соседнего канала, т.е. осуществляется взаимноефазирование. При этом с помощью (n-1)-го ФД, включённого между выходами рядом расположенных каналов (рис.9), контролируется отклонение распределения фаз от заданной формы. К достоинствам данного варианта можно отнести возможность компенсации влияния практически всех факторов дестабилизации фазы и достаточно простую схему разводки опорных сигналов с когерентными фазами.

Правомерность использования в САФ (n-1)-го ФД основана на том, что закон распределения фаз выходных сигналов n-канального тракта однозначно определяется значениями (n-1)-й разностей фаз сигналов на выходе соседних каналов. В случае ФАР на САФ воздействует «команда задания», обусловливающая требуемое фазовое распределение. Однако непосредственные измерения межканальных разностей фаз приводят к взаимосвязанности процессов фазирования отдельных каналов, в результате чего ухудшаются показатели качества САФ с ростом числа каналов. Для компенсации этого эффекта следует вводить между ФЗК корректирующие взаимосвязи (КВС) по сигналам ошибки. Техническая реализация корректирующие взаимосвязей сводится к совместной обработке сигналов ошибки нескольких ФЗК, заключающейся в алгебраическом суммировании с определенными весовыми коэффициентами. Эту операцию выполняют процессоры (см. рис.9), на основе которых реализуются цепи управления ФЗК. Число одновременно обрабатываемых в процессоре сигналов ошибки называется порядком корректирующих взаимосвязей и характеризует степень взаимосвязанности ФЗК.

Рисунок 9. Структура САФ с взаимным фазированием (КФ- корректор фазы).

Математический анализ САФ основан на методах теории многосвязных систем авторегулирования. Вследствие однотипности сепаратных ФЗК наиболее эффективным из них является методом эквивалентной системы (характеристических функций). В случае анализа САФ в рамках нелинейной модели, в частности, при учете нелинейности характеристики фазовых дискриминаторов, уравнения могут быть решены только численными методами на компьютере. Устойчивость не линейных САФ оценивается методами теории абсолютной устойчивости, что в общем случае также требует использования компьютеров.

Таким образом, для эффективного сложения мощностей однотипных усилителей необходимо совершенствовать конструкцию многополюсных сумматоров, добиваясь минимума потерь, и принимать меры по стабилизации режима работы объединяемых усилителей. Для решения второй задачи целесообразно применение многосвязных систем автоматического фазирования многоканальных трактов усиления.

Практическая работа №6

Примеры расчета автогенераторов с кварцевой стабилизацией

В примерах расчета используем следующее исходные данные:

Параметры КР: (третья механическая гармоника); ; ; ; мВт; с.

Усредненные параметры транзистора: МГц; h_21Э= 50; r’_б = 60 Ом; С_ка= C_кп= 1 пФ; I_к_max = 50 мА; U_кэ_max = 12 В; U’ = 0, 3 В; S_кр= 0, 05 А/В; Р_max = 150 мВт.

В соответствие с рекомендациями выбраны: U_к0 = 5 В. (это соответствует углу отсечки , причем ; ; ; ).

Аппроксимированные параметры транзистора: ; ; S = 0.127 A/B; МГц.

Нормированная частота колебаний .

Автогенератор с КР между коллектором и базой. Дополнительно выбираем: мощность нагрузки Р_н= 0, 1 мВт; ток мА и α = 0, 1.

1. Мощности, рассеваемая на кварце и отдаваемая транзистором: Р_кв = 1 мВт, Р₁ = 1, 1 мВт. Условия повышения стабильности частоты и эксплуатационной надежности (Р_кв≤ Р_квд) выполняются.

2. Расчет параметров колебательной системы: S₁ = 0, 0254 A / B, , C_1э= 20, 7 пФ, С₂ = 71 пФ, Х₁ = -128, 5 оМ, Х₂= -37, 2 оМ.

Принимая , получаем С₁ = 41, 4 пФ, L₁ = 0, 34 мкГ.

3. Поправка к частоте колебаний: .

4. Режимные параметры АЭ – гармонические составляющие тока коллектора и амплитуда напряжения на базе .

Амплитуда напряжения на коллекторе U_кэ = 0, 56 В, где .

Мощности, подведенная к коллекторной цепи и рассеиваемая: P₀ = 11 мВт; Р_рас = 9, 9 мВт. Условие Р_рас≤ P_max выполняются.

Постоянная составляющая тока база и смещение на базе: I_б = 0, 044 мА; U_в0 = 0, 24 В.

5. В соответствие с рекомендацией выбираем . Принимаем R_б = 500 Ом.

6. Напряжение источников питания цепей коллектора и базы: U_к= 5, 7 В; U_вн= 0, 92 В.

7. Принимаем ток через делитель I_д0, 22 мА, тогда сопротивление делителя в цепи питания: R₁ = = 21, 8 кОм, R₂ =5, 1 кОм.

Автогенератор с КР в цепи положительной обратной связи. Дополнительно выбираем Р_н = = 2 мВт; Р_кв = 0, 5 мВт; Нестабильность частоты в схеме близка к минимальной, если , откуда , Ом.

1. Гармонические составляющие коллекторного тока и амплитуда напряжения на базе: .

2. Сопротивление делителя в цепи обратной связи = 47 оМ.

3. Мощность, отдаваемая транзистором, Р₁ = 4, 97 мВт, где Р_r = 2 мВт.

4. Амплитуда коллекторного напряжения U_КЭ = 2, 5 В, где принимаем

5. Проверяем напряженность режима: U_{КЭ КР} = 4, 8 В. Так как U_КЭ< U_{КЭ КР}, то режим недонапряженный.

6. Модуль коэффициента обратной связи

7. Резонансное сопротивление контура R_к =780 Ом.

8. Коэффициент трансформации

9. Сопротивление С₂ Х₂ = - 18, 4 Ом.

10. Сопротивление плеча контура между коллектором и базой Х₃= 12, 7 Ом.

11. Расстройка контура ξ = - 0, 71.

12. Собственная частота контура МГц, где добротность нагруженного контура Q_H = 30.

13. Сопротивление С₁ Х₁= -115 Ом.

14. Сопротивление Х_L = 490 Ом.

15. Сопротивление С₃ Х₃ = -369, 3 Ом.

16. Параметры контура: С₁ = 23 пФ; С₂ = 144 пФ; С₃ = 7, 2 пФ; L₃ = 1, 3 мкГ.

17. Уточненное значение отличается от первоначально выбранного только на 15%, поэтому не имеет смысла проводить пересчет.

18. На частотах паразитных колебаний и нижних гармоник (20 МГц) имеем: где Х₀ = -530, 5 Ом;

Условия отсутствия паразитных колебаний и низших гармоник выполняются, так как > > 1; < 0.

19. Постоянная составляющая тока базы и смещение на базе: I_б = 0, 044 мА; U_в0 = 0, 24 В. В соответствии с рекомендацией R_Э = 300 Ом, R_б= 372…744 Ом. Выбираем R_б = 500 Ом.

Напряжение источников питания цепей коллектора и базы: U_к= 5, 7 В; U_ВН = 0, 92 В.

Принимаем ток через делитель мА, тогда сопротивление делителя в цепи питания R₁ = 5, 1 кОм; R₂ = 21, 8 кОм.

20. Оценка погрешности приближенного расчета: где мСм, мСм. В тех случаях, когда разница между U_ви не превышает 20…25%, приближенный расчет можно считать приемлемым.

Автогенератор с КР в контуре. Дополнительно выбираем Р_кв = 1мВт; Р_н = 0, 1 мВт.

1. Сопротивление R = 50 / 0, 1 = 500 Ом.

2. Мощность, рассеваемая сопротивлением, Р_r = 0, 1 мВт, где

Коэффициент рекомендация выполняется.

3. Для расчета тока находим: Тогда = 13, 6 мА.

4. Сопротивление и ёмкости контура: Х_2ф = -36 Ом; С_2ф = 73, 6 пФ; Х₁ = -100 Ом; С₁= 26, 5 пФ; Х_э = = - 4, 1Ом; Х₃ = 82 Ом. Выбрав из конструктивных соображений L₃ =0, 5 мкГ, получим, что С₃ = = 25 пФ.

5. Гармонические составляющие коллекторного тока:

6. Напряжение возбуждения и смещения:

7. Модуль коэффициента обратной связи: Коллекторное напряжение U_КЭ = 0, 453 В.

8. Мощности Р₀= 14, 7 мВт; Р₁ = 1, 2 мВт; Р_рас = 13, 5 мВт. Условие Р_рас≤ Р_max выполняются.

Автогенератор с КР в цепи с отрицательной обратной связи. Дополнительно выбираем: Р_н= = 1 мВт; Р_кв = 1 мВт; Q_нен = 100.

1. Сопротивления кварцевого резонатора Ом; Ом. Ток, через кварцевый резонатор мА; мА.

2. Высота импульса коллекторного тока мА. Проверяем выполнение условия .

3. Параметры контура: Ом; Ом; что условию = 0, 2…2. Добротность нагруженного контура Сопротивление потерь в контуре Ом.

Сопротивление ветвей контура: Ом; Ом; Ом.

Ёмкости:

пФ; пФ; пФ.

4. Проверяем выполнение условия во избежание появления паразитных колебаний. Ом; Ом. Неравенство выполняется паразитные колебания

не возбудятся.

5. На частотах нижней гармоники (20 МГц) в связи с ослаблением связи происходит уменьшение , поэтому для оценки сопротивления потерь в контуре можно взять . Тогда, задавшись значением Q_нг = 100, получаем Ом.Взяв отношение частот , находим: Ом; Ом; Ом. Ом. Контур сильно расстроен. Обобщенная расстройка контура .Сопротивление Ом.

Проверим отсутствие колебаний на частотах низших гармоник, для чего достаточно проверить выполнение неравенства : Ом; Ом. Неравенство выполняется, генерация колебаний на основной частоте КР невозможно.

6. Гармонические составляющие коллекторного тока I_к1 = 6, 3мА, I_к = 3, 5 мА. Мощности:

мВт; мВт; мВт; мВт. Условие выполняется.

7. Напряжение возбуждения и смещения U_в = 280 мВ; U_в0 = 0, 148 В.

Практическая работа №7

Расчет умножителей частоты

Практическая работа №1

Практическая работа №2

Практическая работа №3

Расчет синтезаторов частоты

Цель работы:

¾ Рассчитать синтезатор частоты

¾ Ознакомится с методическими указаниями, и выбрать схемы синтезаторов частоты

Варианты структур и основные характеристики синтезатора частот

Рассмотрим процесс создания синтезатора частоты (СЧ) на основе системы ФАПЧ [8, 5]. Проектирование СЧ включает в себя несколько этапов: выбор и определение структуры, расчет электрических схем отдельных узлов и экспериментальную проверку и отработку.

Определение структуры синтезатора. Возможны несколько путей синтезатора [8, 12, 21, 74-77]. (Первый, наиболее широко распространенный) состоит в том, чтобы, рассмотрев известные разновидности схем и обсудив их достоинства и недостатки, выбрать наиболее подходящую к задаче синтеза и после оттого рассчитать те качественные показатели, которые характеризуют выбранную структуру. Возможное число рассматриваемых вариантов зависит от того, насколько удачно выбраны аналоги и прототипы СЧ. Второй путь отличается тем, что для определения структуры используется соотношения, связывающее различие в структуре с изменением каких-либо качественных показателей устройства. Наилучшее решение находится как оптимальная точка или область в имеющихся зависимостях. Для определения структуры по первому пути достаточно знания того математического аппарата, который предназначен для анализа схем. Для второго пути необходимо овладеть значительно более сложной методикой синтеза и знать зависимость оптимизируемых параметров СЧ от варьируемых характеристик структуры. Под оптимальной понимают структуру СЧ, которая обеспечивает экстремальное значение одного (или нескольких) параметра при заданных значениях всех других и выбранных условиях применения устройства.

Если при оптимизации структур по одному из параметров решение многозначно, то всё множество полученных решений можно оптимизировать по другому параметру. Так, среди схем с оптимальной частотой характеристикой, можно выбрать схему с наибольшей полосой захвата, оптимизируя статистическую характеристику фазового детектора с этой точки зрения. Среди полученного после такой оптимизации множества можно выбрать схему с наиболее простым трактом приведения и т.д.

Рисунок 13.1. Обобщенная структура синтезатора частоты с кольцом ФАП

Рассмотрим обобщенную структуру СЧ с кольцом ФАП (рис. 13.1.). Некоторые другие варианты структуры СЧ приведены в гл. 4. Кроме узлов, входящих в ФАПЧ, синтезатор частоты содержит: устройство предварительного приведения частоты (УППЧ), которое доводит начальную расстройку перестраиваемого генератора (ПГ) до полосы захвата ФАП; устройство формирования опорных и вспомогательных колебаний

, необходимых для работы кольца автоподстройки (УФ); выходной усилитель, обеспечивающий необходимую мощность выходного колебания СЧ (ВУС) устройство управления, преобразующее внешние сигналы, определяющие частоту выходного колебания, в напряжения и перемещения, необходимые для управления частота задающими элементами синтезатора (УУ).

Устройство приведения (ТП) основано на тракте вычитания (ТВ) и ли тракте деления (ТД) ТВ служит для преобразования множества частот входного колебания к одной частоте или к ряду частот, лежащих в диапазоне, более узком, чем диапазон частот входных колебаний тракта. ТД может быть разделён на две последовательно соединённых части: делитель с неизменным коэффициентом деления (ДПКД, ) и делитель с переменным коэффициентом деления (ДПКД, ).

Структура УФ тесно связана со структурой кольца ФАП (их особенности будут рассмотрены далее). УППЧ целесообразно рассмотреть перед проектированием кольца ФАП.

Известно три способа приведения частоты.

1. Предварительная установка, осуществляемая органами установки частоты, переключаемыми или перестраивающими генераторами.

2. Предварительная подстройка, требующая введения в структуру синтезатора дополнительного кольца ЧАП, воздействующего на ПГ.

3. Поиск, осуществляемый при помощи внешнего воздействия на частотозадающие элементы ПГ, изменяющий его частоту по заранее заданному закону до тех пор, пока начальная расстройка генератора не станет меньше полосы захвата кольца ФАП.

Устройства поиска подразделяются по количеству скоростей поиска на односкоростные и многоскоростные; по остаточному воздействию – на системы без запоминания и с запоминанием. Такие схемы хорошо сочетаются с кольцом ФАП, имеющим многосекционный тракт вычитания. Появление колебаний в очередной секции тракта вычитания служит сигналом для изменения скоростей поиска.

Схемы поиска с запоминанием могут быть разделены по типу запоминающего устройства на механические и электрические. В механ

12 3 4 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒