Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет предела огнестойкости железобетонной колонны.
Расчет предела огнестойкости центрально-сжатой железобетонной колонны производится по расчетной схеме №3 и включает в себя решение двух задач: 1) Теплотехническая (определяется температура рабочей арматуры и толщина слоя бетона, прогретого до критической температуры в заданный момент времени, при воздействии «стандартного пожара»). 2) Статическая (определяется несущая способность рабочего сечения колонны в заданный момент времени).
Таблица 2.1.2.1 Исходные данные для железобетонной колонны
1) Приводится расчетная схема колонны. Рис. 2 Расчетная схема определения предела огнестойкости железобетонной колонны, подвергаемой четырехстороннему воздействию пожара: 1, 2, 3, 4 – номера обогреваемых пожаром поверхностей сечения колонны
2) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного» пожара. 2.1 Рассчитаем толщину начавшегося прогреваться слоя бетона: где – первый расчетный момент времени, ч; – приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м² /г. Согласно табл. 2.1.1.5 для тяжелого бетона на гранитном заполнителе имеем:
2.2 Определяется температура прогрева арматуры колонны в первый расчетный момент времени = 1, 5 ч. Рассматривается один из четырех арматурных стержней, расположенный между обогреваемыми поверхностями «1» и «3». где , , , – относительные расстояния, которые определяются по формуле: где - параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м; В силу симметричности сечения колонны и воздействия пожара на нее, для расчетов применяется , , тогда: параметры и определяются по формуле: где - толщина защитного слоя бетона, м; и – коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью ρ = 2350 кг/ с крупным заполнителем из силикатных пород: Таблица 2.1.2.2 Значения коэффициентов и в зависимости от плотности бетона
– диаметр арматуры, м; – толщина сечения колонны, м;
Если , то относительные расстояния и принимаются равными 1, то есть обогреваемые поверхности 2 и 4 не оказывают влияния на температуру арматуры.
3) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.2. Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции: Для арматуры класса А-VII: Таблица 2.1.2.3 Значения коэффициента условий работы при пожаре стержневой арматуры различных классов в зависимости от температуры арматуры
4) Определяется толщина слоя бетона , м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле: где – параметр, который вычисляется по формуле: где – критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона с крупным заполнителем из силикатных пород 500 °С. – параметр, определяемый по формуле: где – относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле: где – расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м; – толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м. Если , то принимается и, соответственно, . В нашем случае: так как , то принимается и, соответственно, , тогда: 5) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны в первый расчетный момент времени воздействия «стандартного» пожара: где – относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями, вычисляется по формуле: 6) Определяется площадь F, , поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в первый расчетный момент времени воздействия пожара τ 1 = 1, 5 ч (рабочая площадь поперечного сечения) по формуле: где – поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле: где h – размер квадратного сечения колонны, м. 7) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения: ; 8) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.4, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле: Таблица 2.1.2.4 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара
9) Определяется несущая способность Ф колонны в момент времени воздействия пожара по формуле: где – коэффициент продольного изгиба центрально сжатых колонн квад- ратного сечения; и – расчетные сопротивления растяжению арматуры и сжатию бетона, МПа, определяются делением соответствующих нормативных сопротивлений (табл. 2.1.2.5) и (табл. 2.1.2.6) на соответствующие коэффициенты надежности: - для арматуры γ s = 0, 9; - для бетона γ b = 0, 83; – площадь поперечного сечения арматуры, м. Таблица 2.1.2.5 Нормативные сопротивления бетона на осевое сжатие, в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие
Таблица 2.1.2.6 Нормативные сопротивления на растяжение для основных видов стержневой арматуры
Определяется площадь поперечного сечения всей растянутой арматуры по формуле: Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени τ 1 = 1, 5 ч воздействия пожара по формуле: Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 1, 5 ч:
где – нормативная нагрузка на колонну, Н (принимается по табл. 2.1.2.1 как сумма постоянной и временной нагрузок). Условие выполняется – предел огнестойкости менее 1, 5 ч. Принимается второй расчетный момент времени воздействия пожара: = 1 ч. Определяется несущая способность колонны в момент времени = 1 ч. 1) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного» пожара: 1.1) Определяется толщина начавшего прогреваться слоя бетона l по формуле: где – второй расчетный момент времени, ч; – приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м² /г. м; 1.2) Определяется температура арматуры колонны в расчетный момент времени = 1 ч: где , , , – относительные расстояния, которые определяются по формуле:
где - параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м; параметры и определяются по формуле: где - толщина защитного слоя бетона, м; и – коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью ρ = 2350 кг/ с крупным заполнителем из силикатных пород: Таблица 2.1.2.7 Значения коэффициентов и в зависимости от плотности бетона
– диаметр арматуры, м; – толщина сечения колонны, м;
Тогда:
2) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.8. Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции: Для арматуры класса А-VIII: Таблица 2.1.2.8 Значения коэффициента условий работы при пожаре стержневой арматуры различных классов в зависимости от температуры арматуры
3) Определяется толщина слоя бетона , м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:
где – параметр, который вычисляется по формуле: где – критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона с крупным заполнителем из силикатных пород 500 °С. – параметр, определяемый по формуле: где – относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле: где – расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м; – толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м. Если , то принимается и, соответственно, . В нашем случае: так как , то принимается и, соответственно, , тогда:
4) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны: где – относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями, вычисляется по формуле: 5) Определяется площадь F, , поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара = 1 ч (рабочая площадь поперечного сечения). где – поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле: где h – размер квадратного сечения колонны, м. 6) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения: 7) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.9, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле:
Таблица 2.1.2.9 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара
9) Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени = 1 ч воздействия пожара по формуле: Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 1 ч: где – нормативная нагрузка на колонну, Н (принимается по табл. 2.1.2.1 как сумма постоянной и временной нагрузок). Условие выполняется – предел огнестойкости менее 1 ч. Принимается второй расчетный момент времени воздействия пожара: = 0, 5 ч. Определяется несущая способность колонны в момент времени = 0, 5 ч. 1) Определяется температура прогрева арматуры в первый расчетный момент ч. воздействия «стандартного» пожара: 1.1) Определяется толщина начавшего прогреваться слоя бетона l по формуле: где – второй расчетный момент времени, ч; – приведенный коэффициент температуропроводности бетона колонны, м² /г. м; 1.2) Определяется температура арматуры колонны в расчетный момент времени = 1 ч: где , , , – относительные расстояния, которые определяются по формуле:
где - параметр, зависящий от расстояния от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, а также от характеристик бетона и арматуры, м; параметры и определяются по формуле: где - толщина защитного слоя бетона, м; и – коэффициенты, зависящие от плотности бетона, определяемые по справочным данным, приведённым в табл. 2.1.1.6. Для бетона плотностью ρ = 2350 кг/ с крупным заполнителем из силикатных пород:
Таблица 2.1.2.7 Значения коэффициентов и в зависимости от плотности бетона
– диаметр арматуры, м; – толщина сечения колонны, м;
Тогда:
2) Определяется коэффициент условий работы при пожаре арматуры колонны в зависимости от класса арматуры и температуры ее прогрева по табл. 2.1.2.8. Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции: Для арматуры класса А-VIII: Таблица 2.1.2.8 Значения коэффициента условий работы при пожаре стержневой арматуры различных классов в зависимости от температуры арматуры
3) Определяется толщина слоя бетона , м, прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:
где – параметр, который вычисляется по формуле: где – критическая температура бетона, при превышении которой он теряет прочность. Для тяжёлого бетона с крупным заполнителем из силикатных пород 500 °С. – параметр, определяемый по формуле: где – относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности по формуле: где – расстояние между параллельными обогреваемыми поверхностями, м; – толщина начавшего прогреваться слоя бетона, м. Если , то принимается и, соответственно, . В нашем случае: так как , то принимается и, соответственно, , тогда:
4) Определяется толщина слоя бетона м, прогретого до критической температуры в углу сечения колонны: где – относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями, вычисляется по формуле: 5) Определяется площадь F, , поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара = 1 ч (рабочая площадь поперечного сечения). где – поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, вычисляется по формуле: где h – размер квадратного сечения колонны, м. 6) Определяется сторона эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения: 7) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл. 2.1.2.9, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле: Таблица 2.1.2.9 Коэффициент продольного изгиба для сжатых железобетонных элементов, подвергаемых воздействию пожара
9) Вычисляется несущая способность Ф колонны в момент времени = 1 ч воздействия пожара по формуле: Проверяется условие наступления предельного состояния колонны по признаку «R» на момент времени воздействия пожара = 1 ч: где – нормативная нагрузка на колонну, Н (принимается по табл. 2.1.2.1 как сумма постоянной и временной нагрузок). Так как , то условие не выполняется. Предел огнестойкости находится между моментами времени = 1 ч и = 0, 5 ч. Применяем метод линейной интерполяции: Рис.3.1.1.1. График снижения несущей способности колонны в период воздействия пожара τ от 30 до 60 мин. Вывод: предел огнестойкости железобетонной колонны R 50. Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-05-29; Просмотров: 1677; Нарушение авторского права страницы