Расчетные характеристики материалов

3.1 Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты т_п, указанные в таблице 4.

Методика определения расчетных сопротивлений приведена в приложении Б.

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристика элементов	Расчетные сопротивления, МПа/кгс/см2, для сортов (классов) древесины
обозначение	1/К26	2/К24	3/К16
1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах «б», «в») высотой до 50 см. При высоте сечения более 50 см см. п. 3.2, д текста	Rи, Rс, Rсм	14/140	13/130	8, 5/85
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см	Rи, Rс, Rсм	15/150	14/140	10/100
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см	Rи, Rс, Rсм	16/160	15/150	11/110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении	Rи, Rс, Rсм	-	16/160	10/100
2. Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы	Rр	10/100	7/70	-
б) клееные элементы	Rр	12/120	9/90	-
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон	Rс90, Rсм90	1, 8/18	1, 8/18	1, 8/18
4. Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов	Rсм90	3/30	3/30	3/30
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°	Rсм90	4/40	4/40	4/40
5. Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов	Rск	1, 8/18	1, 6/16	1, 6/16
б) при изгибе клееных элементов	Rск	1, 6/16	1, 5/15	1, 5/15
в) в лобовых врубках для максимального напряжения	Rск	2, 4/24	2, 1/21	2, 1/21
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения	Rск	2, 1/21	2, 1/21	2, 1/21
6. Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов	Rск90	1/10	0, 8/8	0, 6/6
б) в соединениях клееных элементов	Rск90	0, 7/7	0, 7/7	0, 6/6
7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины	Rр90	0, 35/3, 5	0, 3/3	0, 25/2, 5
Примечания 1 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в поз. 4 данной таблицы, определяется по формуле , (1) где Rс90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (поз. 3 данной таблицы); lсм - длина площадки смятия вдоль волокон древесины см. 2 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяется по формуле . (2) 3 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле . (3) 4 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по поз. 2, а данной таблицы, следует снижать на 30 %. 5 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/см2).

Таблица 4

Древесные породы	Коэффициент тп для расчетных сопротивлений
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон Rр, Rи, Rc, Rсм	сжатию и смятию поперек волокон Rс90, Rсм90	скалыванию Rск
Хвойные
1. Лиственница, кроме европейской и японской	1, 2	1, 2
2. Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края	0, 9	0, 9	0, 9
3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова	0, 65	0, 65	0, 65
4. Пихта	0, 8	0, 8	0, 8
Твердые лиственные
5. Дуб	1, 3		1, 3
6. Ясень, клен, граб	1, 3		1, 6
7. Акация	1, 5	2, 2	1, 8
8. Береза, бук	1, 1	1, 6	1, 3
9. Вяз, ильм		1, 6
Мягкие лиственные
10. Ольха, липа, осина, тополь	0, 8		0, 8
Примечание. Коэффициенты тп, указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности ≤ 25 %), умножаются на коэффициент 0, 85.

3.2 Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на коэффициент т_в, указанный в таблице 5;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, - на коэффициент т_т = 1; при температуре +50 °С - на коэффициент т_т = 0, 8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80 % суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент т_д = 0, 8;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициент т_н, указанный в таблице 6;

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициент т_б, указанный в таблице 7;

е) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент т_о= 0, 8;

ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент т_а = 0, 9;

и) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициент т_сл, указанный в таблице 8;

к) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициент т_гн, указанный в таблице 9.

Таблица 5

 

Условия эксплуатации (по таблице 1)	Коэффициент тв	Условия эксплуатации (по таблице 1)	Коэффициент тв
А1, А2, Б1, Б2 (C1, C2.1)		В2, В3, Г1 (С2.2, С3.2)	0, 85
A3, Б3, B1 (C2.2, С3.1)	0, 9	Г2, Г3 (С4)	0, 75

Таблица 6

Нагрузка	Коэффициент тн
для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон	для смятия поперек волокон
1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в поз. 3	1, 2	1, 4
2. Сейсмическая	1, 4	1, 6
Для опор воздушных линий электропередачи
3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой	1, 45	1, 6
4. При обрыве проводов и тросов	1, 9	2, 2

Таблица 7

Высота сечения, см	50 и менее					120 и более
Коэффициент тб		0, 96	0, 93	0, 90	0, 85	0, 8

Таблица 8

Толщина слоя, мм	19 и менее
Коэффициент тсл	1, 1	1, 05		0, 95

Таблица 9

Напряженное состояние	Обозначение расчетных сопротивлений	Коэффициент тгн при отношении rк/a
			500 и более
Сжатие и изгиб	Rc, Rи	0, 8	0, 9
Растяжение	Rр	0, 6	0, 7	0, 8
Примечание. rк - радиус кривизны гнутой доски или бруска; а -толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует разделить на коэффициенты надежности: для конструкций, отнесенных к классам ответственности (по приложению И) - коэффициент γ _н/о, указанный в таблице 9а.

Таблица 9а

Класс ответственности (по приложению И)	I	II	III
Коэффициент надежности по ответственности γ н/о	1, 05	1, 00	0, 90

3.3 Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в таблице 10.

Таблица 10

Вид фанеры	Расчетные сопротивления, МПа/кгс/см2
Растяжению в плоскости листа Rф.р	сжатию в плоскости листа Rф.с	изгибу из плоскости листа Rф.и	скалыванию в плоскости листа Rф.ск	срезу перпендикулярно плоскости листа Rф.ср
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С:
а) семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон	14/140	12/120	16/160	0, 8/8	6/60
поперек волокон наружных слоев	9/90	8, 5/85	6, 5/65	0, 8/8	6/60
под углом 45° к волокнам	4, 5/45	7/70	-	0, 8/8	9/90
б) пятислойная толщиной 5 - 7 мм:
вдоль волокон наружных слоев	14/140	13/130	18/180	0, 8/8	5/50
поперек волокон наружных слоев	6/60	7/70	3/30	0, 8/8	6/60
под углом 45° к волокнам	4/40	6/60	-	0, 8/8	9/90
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	9/90	17/170	18/180	0, 6/6	5/50
поперек волокон наружных слоев	7, 5/75	13/130	11/110	0, 5/5	5/50
под углом 45° к волокнам	3/30	5/50	-	0, 7/7	7, 5/75
3. Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	32/320	28/280	33/330	1, 8/18	1/110
поперек волокон наружных слоев	24/240	23/230	25/250	1, 8/18	12/120
под углом 45° к волокнам	16, 5/165	21/210	-	1, 8/18	16/160
Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ Rф.с90 = Rф.см90 = 4 Мпа (40 кгс/см2) и марки ФБС Rф.с90 = Rф.см90 = 8 МПа (80 кгс/см2).

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты m_в, т_т, т_д, т_ни т_а, приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, ж настоящего стандарта.

3.4 Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по СНиП II-23-81* «Стальные конструкции», а арматурных сталей - по СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения».

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент т_а= 0, 8, а из других сталей - принимать по СНиП II-23-81* как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент т = 0, 85.

3.5 Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10 000 МПа (100 000 кгс/см²); поперек волокон Е₉₀= 400 МПа (4000 кгс/см²). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G₉₀ = 500 МПа (5000 кгс/см²). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным v_90.0 = 0, 5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, v_0.90 = 0, 02.

Величины модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа Е_ф и G_ф и коэффициенты Пуассона v_ф при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по таблице 11.

Таблица 11

 

Вид фанеры	Модуль упругости Еф, МПа/кгс/см2	Модуль сдвига Gф, МПа/кгс/см2	Коэффициент Пуассона vф
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семислойная и пятислойная:
вдоль волокон наружных слоев	9000/90000	750/7500	0, 085
поперек волокон наружных слоев	6000/60000	750/7500	0, 065
под углом 45° к волокнам	2500/25000	3000/30000	0, 6
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная:
вдоль волокон наружных слоев	7000/70000	800/80000	0, 07
поперек волокон наружных слоев	5500/55000	800/8000	0, 06
под углом 45° к волокнам	2000/20000	2200/22000	0, 6
3. Фанера бакелизированная марки ФБС:
вдоль волокон наружных слоев	12000/120 000	1000/10000	0, 085
поперек волокон наружных слоев	8500/85000	1000/10000	0, 065
под углом 45° к волокнам	3500/35000	4000/40000	0, 7
Примечание. Коэффициент Пуассона vф, указан для направления перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Еф.

Модули упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент т_в(таблица 5) и коэффициенты т_т и т_д, приведенные в пп. 3.2, б и3.2, в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины Е^I = 300/R_с (R_c- расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по таблице 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - ;

для фанеры - Е_ф^I = 250R_ф.с;

(R_ф.с, Е_ф, G_ф принимаются по таблицам 10, 11).

3.6 Расчетные сопротивления конструкционной древесины из однонаправленного шпона (LVL) влажностью 12 %, сорта S:

при изгибе вдоль волокон R^и_д.ш - 20 МПа;

при сжатии R^с_д.ш и смятии R^см_д.ш вдоль волокон, - 20 МПа;

при сжатии R^{с, 90}_д.ши смятии R^{см, 90}_д.ш поперек волокон - 2, 0 МПа;

при растяжении R^p_д.ш:

вдоль волокон - 18 МПа;

поперек волокон - 0, 5 МПа;

при скалывании вдоль волокон R^ск_д.ш:

перпендикулярно плоскости листа - 2, 5 МПа;

в плоскости листа - 2, 0 МПа.

3.7 Модуль упругости древесины из однонаправленного шпона влажностью 12 % сорта S при расчете по предельным состояниям второй группы вдоль волокон Е_д.шследует принимать равным 10 000 МПа; модуль сдвига G_д.ш - 400 МПа.

Модули упругости древесины из однонаправленного шпона сорта S для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин E_д.ш на коэффициент т_в, приведенный в таблице 5, и коэффициенты т_ти т_д, приведенные в пп. 3.2, б и3.2, в настоящего стандарта.

12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. АНАЛИЗ И ОБОБЩЕНИЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ И ПАТЕНТНЫХ МАТЕРИАЛОВ
2. Анализ пожарной опасности применяемых в технологических процессах веществ и материалов
3. Аннотирование лекций, кино-, видео– и компьютерных материалов
4. Бухгалтерские проводки по учету материалов
5. Ведомость потребности материалов
6. Взаимодействие материалов с водой
7. Виды магнитных материалов. Применение магнитных материалов в энергетике. Свойства наиболее применяемых материалов. Электротехнические стали. Ферриты. Магнитодиэлектрики.
8. Вопрос №4: Классификация оборудования для хранения материалов по назначению и конструктивным особенностям.
9. ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ НА ШВЕЙНОЕ ИЗДЕЛИЕ
10. Глава 1. Теоретические основы бухгалтерского учета материалов
11. Глава 2. Определение удельной поверхности наноматериалов
12. Долговечность и старение материалов в условиях воздействующих факторов