Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

4.1 Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

(или ≤ R^р_д.ш), (4)

где N - расчетная продольная сила;

R_p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

R^р_д.ш - то же, для древесины из однонаправленного шпона (п. 3.6);

F_нт- площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F_нтослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2 Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность

(или ≤ R^с_д.ш); (5)

б) на устойчивость

(или ≤ R^с_д.ш); (6)

где R_c - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

R^с_д.ш - соответственно для древесины из однонаправленного шпона;

φ - коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;

F_нт- площадь нетто поперечного сечения элемента;

F_рас - расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рисунок 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25 % Е_бр, Е_расч = F_6p, где F_6p - площадь сечения брутто; при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25 % F_6p, F_рас= 4/3 F_нт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рисунок 1, б), F_рас= F_нт.

а - не выходящие на кромку; б - выходящие на кромку

Рисунок 1 - Ослабление сжатых элементов

4.3. Коэффициент продольного изгиба φ следует определять по формулам:

при гибкости элемента λ ≤ 70

; (7)

при гибкости элемента λ > 70

, (8)

где коэффициент а = 0, 8 для древесины и а = 1 для фанеры;

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры и древесины из однонаправленного шпона.

4.4 Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле

, (9)

где l₀ - расчетная длина элемента;

r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х и У.

4.5 Расчетную длину элемента l₀ следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент μ ₀

(10)

согласно пп. 4.21 и 6.25.

4.6 Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5) и (6), при этом F_нти F_расопределять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов λ следует определять с учетом податливости соединений по формуле

, (11)

где λ _у - гибкость всего элемента относительно оси у (рисунок 2), вычисленная по расчетной длине элемента l₀ без учета податливости;

λ _l - гибкость отдельной ветви относительно оси I-I (см. рисунок 2), вычисленная по расчетной длине ветви l₁; при l₁ меньше семикратной толщин (h_l) ветви принимаются с λ _l= 0;

μ _у - коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

, (12)

где b и h - ширина и высота поперечного сечения элемента, см;

n_ш - расчетное число швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рисунке 2, а - 4 шва, на рисунке 2, б - 5 швов);

l₀ - расчетная длина элемента, м;

п_с - расчетное число срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным число срезов следует принимать среднее для всех швов число срезов);

k_с - коэффициент податливости соединений, который следует определять по формулам таблицы 12.

Таблица 12

 

Вид связей	Коэффициент kс при
центральном сжатии	сжатии с изгибом
1. Гвозди
2. Стальные цилиндрические нагели
а) диаметром ≤ 1/7 толщины соединяемых элементов
б) диаметром > 1/7 толщины соединяемых элементов
3. Дубовые цилиндрические нагели
4. Дубовые пластинчатые нагели	-
5. Клей
Примечание- Диаметры гвоздей и нагелей d, толщину элементов а, ширину bпл и толщину δ пластинчатых нагелей следует принимать в см.

а - с прокладками; б - без прокладок

Рисунок 2 - Составные элементы

При определении k_сдиаметр гвоздей следует принимать не более 0, 1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение k_ссоединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.

При определении k_сдиаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0, 25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину п_с, принятую для крайних четвертей длины элемента.

Гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), следует принимать не более гибкости λ отдельных ветвей, определяемой по формуле

, (13)

где Σ I_iбр- сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси у (см. рисунок 2);

F_бр - площадь сечения брутто элемента;

l₀- расчетная длина элемента.

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось х на рисунке 2), следует определять как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п. 4.7.

Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость λ ₁, ветви в формуле (11) следует принимать равной:

, (14)

определение l₁приведено на рисунке 2.

4.7 Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:

а) площади поперечного сечения элемента F_нти F_рас следует определять по сечению опертых ветвей;

б) гибкость элемента относительно оси у (см. рисунок 2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;

в) при определении гибкости относительно оси х (см. рисунок 2) момент инерции следует определять по формуле

, (15)

где I_о и I_но - моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей.

4.8 Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

(или ≤ R^c_д.ш), (16)

где F_макс - площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;

k_жN- коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по таблице Г.1 приложения Г (для элементов постоянного сечения k_жN = 1);

φ - коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.3 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами.

Изгибаемые элементы

4.9 Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп. 4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

(или ≤ R^и_д.ш), (17)

где М - расчетный изгибающий момент;

R_и - расчетное сопротивление изгибу;

R^и_д.ш - расчетное сопротивление изгибу древесины из однонаправленного шпона;

W^д.ш_расч - рсчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.

Для цельных элементов W_расч= W_нт; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто W_нт, умноженному на коэффициент k_w; значения k_w для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в таблице 13. При определении W_нтослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Таблица 13*

Коэффициент	Число слоев в элементе	Значение коэффициента для расчета изгибаемых составных элементов при пролетах, м
			9 и более
		0, 7	0, 85	0, 9	0, 9
kw		0, 6	0, 8	0, 85	0, 9
		0, 4	0, 7	0, 8	0, 85
		0, 45	0, 65	0, 75	0, 8
kж		0, 25	0, 5	0, 6	0, 7
		0, 07	0, 2	0, 3	0, 4
* Значения, приведенные в таблице, не распространяются на древесину из однонаправленного шпона. Примечания 1 Для промежуточных значений величины пролета и числа слоев коэффициенты определяются интерполяцией. 2 Для составных балок на наклонно вклеенных связях при числе слоев не более 4, независимо от пролета, следует принимать kw = 0, 95, kж = 0, 9.

4.10 Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

(или < R^ск_д.ш), (18)

где Q - расчетная поперечная сила;

S ^¢ _бр - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

I_бр - момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

b_рас - расчетная ширина сечения элемента;

R_ск- расчетное сопротивление скалыванию при изгибе;

R^ск_д.ш - расчетное сопротивление скалыванию при изгибе древесины из однонаправленного шпона.

4.11 Число срезов связей n_с, равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

, (19)

где Т - расчетная несущая способность связи в данном шве;

М_А, М_В - изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка.

Примечание - При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей) несущие способности их следует суммировать.

4.12 Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

(или R^и_д.ш), (20)

где М_хи М_у- составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения х и у;

W_xи W_y- моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения х и у.

4.13 Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом М, уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле

, (21)

где σ ₀ - нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны;

σ _i - нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которого определяют радиальные растягивающие напряжения;

h_i - расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами;

r_i - радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести части эпюры нормальных растягивающих напряжений, заключенной между крайним и рассматриваемым волокнами;

R_р90 - расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, принимаемое по поз. 7 таблицы 3.

4.14 Устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения следует рассчитывать по формуле

(или ≤ R^и_д.ш), (22)

где М - максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке l_р;

W_бр - максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке l_р.

Коэффициент φ _м для изгибаемых элементов прямоугольного постоянного поперечного сечения, шарнирно-закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

, (23)

где l_р - расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба - расстояние между этими точками;

b - ширина поперечного сечения;

h - максимальная высота поперечного сечения на участке l_р;

k_ф - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке l_р, определяемый по таблице Г.2 приложения Г настоящих норм.

При расчете изгибаемых элементов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m < 4 коэффициент φ _м по формуле (23) следует умножать на дополнительный коэффициент k_жМ.Значения k_жМприведены в таблице Г.2 приложения Г. При m ≥ 4 k_жМ = 1.

При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке l_р коэффициент φ _м, определенный по формуле (23), следует умножать на коэффициент k_пМ:

(24)

где a_р - центральный угол в радианах, определяющий участок l_р элемента кругового очертания (для прямолинейных элементов a_р = 0);

т - число подкрепленных (с одинаковым шагом) точек растянутой кромки на участке l_р

(при т ≥ 4 величину следует принимать равной 1).

4.15 Проверку устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов постоянного двутаврового или коробчатого поперечного сечений следует производить в тех случаях, когда

, (25)

где b - ширина сжатого пояса поперечного сечения.

Расчет следует производить по формуле

(или ≤ R^с_д.ш), (26)

где φ - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба сжатого пояса элемента, определяемый по п. 4.3;

R_c - расчетное сопротивление сжатию;

R^с_д.ш - расчетное сопротивление сжатию древесины из однонаправленного шпона;

W_бp - момент сопротивления брутто поперечного сечения; в случае фанерных стенок - приведенный момент сопротивления в плоскости изгиба элемента.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. B. Ключевые элементы в учении амилленаризма
2. Cтадии развития организации, виды оргструктур, элементы организационной структуры
3. III. Зрелые форменные элементы класса VI
4. Активные элементы электрических цепей
5. Архитектурно – конструктивные элементы стен. Балконы, лоджии, эркеры. Деформационные швы
6. Базовые элементы коммуникационного процесса
7. Базовые элементы коммуникационного процесса.
8. Басня, новелла, трагедия. Теория басни Лессинга и Потебни. Прозаическая и поэтическая басня. Элементы построения басни: аллегория, употребление зверей, мораль, рассказ, поэтический стиль и приемы.
9. В.3 Элементы налогообложения: субъект, предмет, объект налогообложения
10. Виды гражданских зданий и их элементы.
11. Вспомогательные элементы сустава
12. Вспомогательные элементы юридического состава налога