![]() |
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет сечений элементов фермы
Верхний сжатый пояс Расчет верхнего пояса производится по наибольшему усилию (элемент В4) N = 1194, 91 кН, Nl = 1024, 52 кН. Ширину верхнего пояса принимаем из условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм. Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения пояса Принимаем сечение b× h = 30× 30 см c A = 900 см2 > 453, 3 см2 Случайный начальный эксцентриситет Принимаем e0 = ea = 1cм. При ea< 1/8h = 30/8 = 3.75 см l0 = 0.9l = 270cм. Наибольшая гибкость сечения l0 / h = 270/30 = 9 > 4, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. Предварительно вычисляем площадь сечения арматуры: Принимаем из конструктивных соображений 4Ø 12 A-III с AS = 4, 52см2 Уточняем расчет. Условная критическая сила где
δ < δ min принимаем δ = 0, 212 В первом приближении принято μ = 0, 005 Коэффициент Расстояние Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γ b2 = 0.9 здесь Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями, полученными из совместного решения систем уравнений.
следовательно армирование по расчету не требуется, принимаем 4Ø 12 A-III с AS = 4, 52см2 Расчет сечения пояса из плоскости фермы не требуется, так как все узлы фермы раскреплены.
Нижний растянутый пояс Расчет прочности выполняем на расчетное усилие для панели Н2. Имеем: нормативное и расчетное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры при γ S6 = η =1, 15 (для арматуры класса К-7) принимаем 8 канатов Ø 15, АS = 11, 36 см2. Принимаем сечение нижнего пояса 30× 30 см. Напрягаемая арматура окаймлена П-образными сетками, вставленными одна в другую. Процент армирования сечения Приведенная площадь сечения где Расчет нижнего пояса на трещиностойкость Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре σ SP принимаем Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при γ SP = 1. Первые потери: а) от релаксации напряжений в арматуре б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Δ t = 650C) в) от деформации анкеров (при λ = 2мм) г) от быстронатекающей ползучести бетона при где Первые потери составляют Вторые потери: а) от усадки бетона В40, подвергнутого тепловой обработке σ 8 = 40МПа б) от ползучести бетона
Вторые потери составляют Полные потери составляют Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения арматуры принимается равным
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин при γ i = 0.85 Nn =1131.93> Ncrc Проверим ширину раскрытия трещин с коэффициентом. Учитывающим влияние жесткости узлов γ i = 1, 15 от суммарного действия постоянной нагрузки и кратковременного действия полной снеговой нагрузки. Приращение напряжения в растянутой арматуре от полной нагрузки
где = 788кН Приращение напряжения в растянутой арматуре от постоянной нагрузки
Ширина раскрытия трещин определяется выражением где При непродолжительном действии полной нагрузки и при непродолжительном действии всей нагрузки φ l = 1, при продолжительном действии постоянной и длительной нагрузки φ l = 1, 5; η = 1.2 для канатов. Ширина раскрытия трещин от действия полной нагрузки Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузки Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузки Таким образом, ширина раскрытия трещин составит
Раскос Р1 Сжимающие усилия в элементе N = 937, 64кН, Nl = 778, 96кН. Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения пояса Принимаем сечение b× h = 20× 20 см c A = 400 см2 > 355, 71 см2 Случайный начальный эксцентриситет Принимаем e0 = ea = 1cм. При ea< 1/8h = 20/8 = 2, 5 см l0 = 0.9l = 326, 7cм. Наибольшая гибкость сечения l0 / h = 326, 7/30 = 10, 89 > 4, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. Предварительно вычисляем площадь сечения арматуры: Принимаем из конструктивных соображений 4Ø 12 A-III с AS = 4, 52см2 Уточняем расчет. Условная критическая сила где
δ < δ min принимаем δ = 0, 11 В первом приближении принято μ = 0, 0113 Коэффициент Расстояние Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γ b2 = 0.9 здесь Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями, полученными из совместного решения систем уравнений.
принимаем 4Ø 25 A-III с AS = 19, 63см2 Расчет сечения пояса из плоскости фермы не требуется, так как все узлы фермы раскреплены.
Расчет стойки Сжимающие усилия в элементе N = 220, 12кН, Nl = 182, 87кН. Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения стойки Принимаем сечение b× h = 14× 14 см c A = 196см2 > 78, 58см2 Случайный начальный эксцентриситет Принимаем e0 = ea = 1cм. Расчетная длина элемента l0 = 0.8l = 180cм. Наибольшая гибкость сечения l0 / h = 180/14 = 12, 85 > 4, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. Условная критическая сила где
δ < δ min принимаем δ = 0, 173 В первом приближении принято μ = 0, 027 Коэффициент Расстояние Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γ b2 = 0.9 здесь Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями, полученными из совместного решения систем уравнений.
следовательно армирование по расчету не требуется, принимаем 4Ø 12 A-III с AS = 4, 52см2 Расчет сечения пояса из плоскости фермы не требуется, так как все узлы фермы раскреплены.
Раскос Р2 Растягивающее усилие в раскосе: нормативное и расчетное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок нормативное значение усилий от постоянной и длительной снеговой нагрузок Напрягаемая арматура раскоса заводится из нижнего пояса. Расчетное растягивающее усилии в панели Н1 NH1 = 739, 05кН. Площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры В панели Н1 имеется 4 каната Ø 15, общей площадью AS = 5, 68cм2, что удовлетворяет условию. Значит в раскос Р2 отгибаем 4 каната Ø 15 общей площадью AS = 5, 68cм2, что превышает количество арматуры, необходимое по расчету. Назначаем сечение раскоса 30× 20см.
Расчет раскоса Р2 на трещиностойкость Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре σ SP принимаем Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при γ SP = 1. Первые потери: а) от релаксации напряжений в арматуре б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Δ t = 650C) в) от деформации анкеров (при λ = 2мм) г) от быстронатекающей ползучести бетона при где Первые потери составляют Вторые потери: а) от усадки бетона В40, подвергнутого тепловой обработке σ 8 = 40МПа б) от ползучести бетона при
Вторые потери составляют Полные потери составляют Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения арматуры принимается равным
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин при γ i = 0.85 Ncrc > Nn
Расчет опорного узла фермы Понижение расчетного усилия в напрягаемой арматуре, которое происходит из-за недостаточной анкеровки в узле, компенсируется работой на растяжение дополнительной ненапрягаемой арматуры и поперечных стержней. Площадь сечения продольной ненапрягаемой арматуры
AS = 4, 52см2. Из условия прочности в наклонном сечении по линии отрыва АВ где N – расчетное усилие приопорной панели, NSP – расчетное усилие в продольной напрягаемой арматуре lp = 1500мм для семипроволочных канатов
NS – расчетное усилие в продольной ненапрягаемой арматуре lan = 35d
Площадь сечения поперечных стержней
AS = 9, 05 см2. Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-07-13; Просмотров: 376; Нарушение авторского права страницы