Расчёт и конструирование фундаментной плиты.

Суммарные нагрузки от веса перекрытий и временной нагрузки на них:

Нагрузки от веса перекрытий будем передавать на несущие стены (буквенные оси А, Б, В, Г и цифровые 3, 4, 5 – см. лист 5) и заменять их равномерно распределенной нагрузкой по длине стены. Затем сложив эту нагрузку с весом стены (приходящейся на 1 м длины стены) получим равномерно распределенную нагрузку от веса стены на отм. 0.000. Умножив эту величину на длину стены и сложив ее с весом фундамента под стеной получим сосредоточенную нагрузку от веса стен, перекрытий и стен подвала.

Нагрузка от перекрытия на стену по оси А:

Нагрузка от перекрытия на стену по оси Б:

Нагрузка от перекрытия на стену по оси В:

.

Нагрузка от перекрытия на стену по оси Г:

.

Нагрузка от перекрытия на стену по оси 3, 5:

.

Нагрузка от веса стен.

Стена по оси А:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси Б:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси В:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси Г:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси 3, 5:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси 1:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси 2:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси 6:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Стена по оси 7:

Площадь стены:

.

Нагрузка от веса стены:

Нагрузка от веса лифта и стен лифта:

.

Распределенная нагрузка на стены в осях 3-5 от лестничного марша и лифта:

.

Суммарные равномерно распределенные нагрузки от стен и перекрытий:

Соответствующие им сосредоточенные нагрузки, приложенные по середине длин стен (с учетом веса фундамента под стенами):

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

Суммарная нагрузка от веса здания (без учета веса плиты):

Нагрузка на здание от ветра.

Высота здания – 29, 3 м от уровня земли.

Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z:

.

Нам необходимо найти моменты от ветрового давления на торцевую стену по оси А и на фасадную стена – ось 1.

Для этого найдем условный момент от коэффициента ветрового давления k:

И условную поперечную силу от коэффициента k:

.

Тогда момент от ветра на стену по оси 1:

Поперечная сила на ту же стену в уровне поверхности земли:

Суммарный момент от ветрового давления на уровне подошвы фундамента:

Момент от ветра на стену по оси А:

.

Поперечная сила на ту же стену в уровне поверхности земли:

.

Суммарный момент от ветрового давления на уровне подошвы фундамента:

.

Определение моментов в уровне подошвы фундамента от постоянных нагрузок.

Геометрические характеристики плиты:

Моменты относительно центральных осей х и у:

Моменты, имеющие знак «-» по направлению совпадают с моментом от ветра.

Суммарные значения моментов и сосредоточенных сил, приведенные к центру тяжести плиты:

Сосредоточенная нагрузка от веса здания и фундаментной плиты:

Определение максимальных давлений под подошвой фундамента по осям х и у.

Давление под подошвой фундамента при действии момента и сосредоточенной силы вычисляется по формуле:

.

Сечение по оси х:

.

Сечение по оси у:

.

Статический расчет плиты.

Расчетная нагрузка в основании плиты принимается по максимальному значению q=254, 1 кН/м².

Плиту рассчитываем как плиту опертую по контуру, нагруженную равномерным распределенным давлением со стороны основания.

Рассчитаем три участка плиты: 2 опертых по 4-м сторонам в осях 2-3/Б-В и 3-5/Б-В; 1 опертый по 3-м сторонам в осях 2-3/А-Б.

Плита 2-3/Б-В

.

,

,

;

;

;

.

Расчет арматуры выполняем для полосы шириной 1 м.

Бетон класса В20.

При γ _b2=0, 9 R_b=10, 35 МПа, R_bt= 0, 81 МПа

Арматура класса А-III, .

Плита толщиной 100 см.

h₀=100-7=93 см. Q_max=890 кН/м.

Проверим принятое сечение плиты на поперечную силу без поперечного армирования.

2, 5· 0, 81· 1, 0· 0, 93=1883 кН> 890 кН.

Поперечное армирование не требуется.

Подбор сечения продольной арматуры.

,

,

, принимаем 10 20 А-III, с шагом 100 мм, .

,

,

, принимаем 5 20 А-III, с шагом 200 мм, .

,

,

, принимаем 7 20 А-III, с шагом 140 мм, .

,

,

, принимаем 5 12 А-III, с шагом 200 мм, .

Плита 3-5/Б-В.

.

;

;

;

.

Подбор сечения продольной арматуры.

,

,

, принимаем 7 20 А-III, с шагом 140 мм, .

,

,

, принимаем 8 12 А-III, с шагом 125 мм, .

,

,

, принимаем 7 20 А-III, с шагом 140 мм, .

,

,

, принимаем 7 12 А-III, с шагом 140 мм, .

Плита 2-3/А-Б.

.

;

;

;

.

Подбор сечения продольной арматуры.

,

,

, принимаем 5 20 А-III, с шагом 200 мм, .

Конструктивно принимаем 5 12 А-III, с шагом 200 мм, .

,

,

, принимаем 7 12 А-III, с шагом 140 мм, .

,

,

, принимаем 5 12 А-III, с шагом 200 мм, .

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. I Расчет номинального состава бетона
2. III. Порядок заполнения титульного листа расчета
3. MS Excel. Расчеты с условиями. Работа со списками
4. Автоматическое конструирование (computer – aided engineering – САЕ)
5. Алгоритм расчета доз органических и минеральных удобрений по прогнозному ротационному балансу элементов питания растений
6. Алгоритм расчета непроизводительных затрат рабочего времени
7. Алгоритм расчета режимов ТИГ
8. Алгоритмы проектных расчетов гидрометаллургического оборудования
9. Алгоритмы проектных расчетов пирометаллургического оборудования
10. Алгоритмы проектных расчетов электрометаллургического оборудования.
11. Анализ денежных потоков и расчет ликвидного денежного потока.
12. АНАЛИЗ И РАСЧЁТ ОДНОФАЗНОЙ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА