Принципиальные схемы и основные характеристики ВСМ/Д.

В основе ВСМ/Д лежит известный объемный ана­лизатор спектра типа эшелона Майкельсона, представляющий собой фазовую решетку со сравнительно небольшим числом интерферирующих лучей и боль­шой постоянной разностью фаз между соседними лучами. Его волноводное воплощение получило ряд названий (ВСМ/Д, волноводный спектральный анализатор (ВСА), спектральный муль­типлексор на основе матрицы сфазированных волноводов (фазар) и др.). По сути, все названия относятся к одному и тому же устройству.

рис.2.1

Основные характеристики ВСМ/Д и ВСА в связи с принципом обратимости хода лучей, практически одинаковы, а вывод формул можно провести по ана­логии с выводом для объемного эшелона Майкельсона, с учетом тою, что лучи света распространяются по планарным (канальным) волноводам или волокон­ным световодам. На рис.2.1 приведены схемы диспергирующих систем ВСА прозрачного типа (а), ВСМ/Д на основе канальных волноводов (б) и ВСА на основе волоконных световодов (в). Фор­мулы, определяющие основные характе­ристики ВСМ/Д и ВСА, выполненных из одномодовых волноводов, имеют вид (рис. 2.1.а):

D_j=h/gx₀lb, Â =Nh/lb Dl=l²/hb

Dj=l/gx₀, dl=l²/Nhb, dj=l/Ngx₀

b=dg-l(dDg/dl)

Dg=g₁-g₂, К=Dgh/l, (1.2)

где D_j - угловая дисперсия; Â - разре­шающая способность; Dl - спектральная область дисперсии; Dj - угловой интер­вал между соседними порядками спект­ра; dl и dj - минимальный интервал и минимальный угол между двумя разре­шенными по Рэлею линиями; b - диспер­сионный множитель; h - постоянная разность длины пути между соседними ступенями (волноводами); x₀ - ширина ступеней (каналов); g₁ и g₂- эффективные показатели преломления ступенчатой структуры и несущего волновода; l - длина волны в вакууме; N - число интерферирующих лучей (каналов); К -порядок спектра. Для волноводных мультиплексоров на основе канальных волноводов и волоконных световодов (рис. 2.1.б и 2.1.в) разность Dg в приведенных формулах должна быть заменена на значение эффективного показателя пре­ломления соответствующих волноводов. При этом для ВСА отражательного типа необходимо учесть удвоение оптического пути в диспергирующей структуре, т. е. Dg должна быть заменена на 2g. Во всех перечисленных случаях дисперсионный множитель оказывается более сложным, чем для объемного эшелона Майкельсо­на, ввиду волноводного распространения излучения. Для ВСА (рис.2.1.а) он может быть представлен в виде:

b=Dg-l(sDg/sl)-lS_j(sDg/sn_j)(sn_j/sl) (1.3)

где n_j - показатели преломления сред, образующих волноводы. Второй и тре­тий члены, входящие в (1.3), определяются волноводной дисперсией и материальной дисперсией сред, образующих волно­воды, с учетом доли мощности излуче­ния, распространяющейся в каждой среде, в соответствии с соотношением sg_{1, 2}/sn_j = (n_j/g_{1, 2})(P_j/P_S), где P_j -мощность излучения, распространяю­щаяся в j-й среде, a P_S - общая мощно­сть излучения в волноводе, которая, в свою очередь, определяется его параметрами. Анализ зависимости дисперсионного множителя от g_1, g₂ и Dg показал, что определяющие его члены могут иметь как отрицательные, так и положительные значения, а величина этого множителя может в несколько раз превышать значение Dg.

Схемы, приведенные на рис. 1. могут быть выполнены и гибридном или волноводном варианте. В первом случае ввод оптических сигналов (l₁, ... l_n) в несущий волновод и далее в дисперги­рующую систему осуществляется с по­мощью линзы и призмы связи или непосредственно от ВС с помощью волноводной линзы. На выходе дисперги­рующей системы в фокальной плоскости выходной линзы наблюдается спектр принимаемых сигналов. На основе тео­ретических исследований были изготовлены соответствую­щие макеты с заданными расчетными параметрами и получены согласующиеся результаты. В частности, на во­локонном спектроанализаторе (рис.2.1.в) с разрешением 10⁶ было продемонстриро­вано разрешение продольных мод He-Ne лазера, отстоящих друг от друга на 0, 08А.

Перспективным направлением в раз­витии ВСМ является объединение дис­персионного и фокусирующего элемен­тов. Впервые такое объеди­нение было предложено и осуществлено путем создания квадратичного фа­зового распределения на выходе диспер­гирующей системы, получаемого в ре­зультате небольшого изменения длин оптических каналов диспергирующей системы. Фокусировка наблюдалась в планарном волноводе в фокальной плос­кости фокусирующей системы. Сейчас описанная схема с незначительными изменениями используется в большинстве работ, по­священных ВСМ/Д. В подобной схеме вход и выход диспергирующей системы связаны с помощью двух звездных сое­динителей и волноведущих пластин, вы­полняющих роль фокусирующих элемен­тов (рис. 2.2). Оптические сигналы на фиксированных

рис2.2

длинах волн (l₁, ... l_n) поступают с волоконного световода на вход одного из звездных соединителей, проходят по планарному волноводу и возбуждают канальные волноводы дис­пергирующей системы. Последние имеют постоянную разность оптическо­го пути между соседними каналами. Во втором звездном соединителе оптиче­ские сигналы разделяются простран­ственно по длинам волн (l₁, ... l_n) и фокусируются на торцы выходных ВС. Таким образом, происходит демульти­плексирование входных оптических сигналов. При обратном ходе лучей схема работает как мультиплексор.

В приведенных выше схемах предпо­лагалось использование одномодовых волноводов и, соответственно, одномодового режима работы, для которого выполняется условие фазового согласования при длине волны l=Dgh/K (или l=Dg₁h/K для канальных волноводов). Так как эффективные показатели преломления для ТЕ и ТМ мод в волново­дах различаются из-за обычно имеюще­го место двулучепреломления, то усло­вие фазового согласования для них так­же будет различаться. Для компенсации различия эффективных показателей пре­ломления был предложен ряд методов. Наиболее обещающим для ВСМ/Д представляется метод полувол­новой пластинки, которая вставляется в канавку в середине волноводной матри­цы (см. рис.2.2). Чтобы изменить направление поляризации от ТЕ к ТМ моде и наоборот, ее главная ось устана­вливается под углом 45° к поверхности волновода. Длины волн падающих ТЕ и ТМ мод будут скорректированы в соот­ветствии с равенствами:

l=g_TEDL/2+g_TMDL/2/K -

- для падающей ТE моды,

l=g_TMDL/2+g_TEDL/2/K -

- для падающей ТM моды,

где g_TE и g_TM - эффективные показатели преломления волноводов для ТЕ и ТМ мод соответственно. Как видим, зависимость от поляризации полностью ком­пенсируется с помощью этого метода. Данный метод отличается тем, что для исключения зависимости от поляризации нет необходимости в уменьшении двулучепреломления волноводов. В случае ВСМ/Д на основе волноводов из SiO₂/Si используется кварцевая пластина, так как ее показатель преломления близок к показателям преломления волноводов.

Следует отметить также метод ис­ключения поляризационной зависимости с помощью осаждения аморфной квар­цевой пленки на волновод. Пленка имеет остаточную деформацию и компенси­рует волноводное двулучепреломление. Преимущество этого метода состоит в том, что при его использовании избыточные потери вследствие введения пле­ночной волноводной вставки могут быть уменьшены до 0.4 дБ. Таким образом, предлагаемые методы могут обеспечить практическую реализацию ВСМ/Д с поляризационной независимостью и низкими вводимыми потерями.

Реализация ВСМ/Д.

Исходя из пер­спектив использования ВСМ примени­тельно к связи особую значимость при­обретают такие характеристики, как за­тухание оптических сигналов в процессе прохождения через мультиплексор, мак­симальное количество каналов, плос­кость амплитудно-частотной харак­теристики мультиплексора по каналам во всей полосе длин волн (частот) муль­типлексора и в пределах отдельного канала, перекрестные помехи, независи­мость от поляризации и, наконец, стои­мость устройства. Рассмотрим некото­рые варианты реализации ВСМ.

Волноводные спектральные мультиплексоры/демультиплексоры (ВСМ/Д) на SiO₂. Важное значение для использо­вания мультиплексоров имеют потери в устройствах, которые включают потери в прямолинейных волноводах, на изги­бах, в звездных соединителях, при сты­ковке планарных волноводов с каналь­ными волноводами и с волоконными световодами. Объединяя все потери, при­нято иметь в виду потери " на кристал­ле", т.е. в волноводной схеме, и потери при передаче волокно-волокно. В по­следнем случае включаются потери на стыковку входного ВС с планарным волноводом звездного соединителя и потери при вводе излучения из второго звездного соединителя в выходные ВС (см. рис. 2.2).

Потери в волноводах и при изгибе канальных волноводов можно свести к минимуму путем выбора соответствую­щих материалов волноводов, их пара­метров и достаточно большого радиуса кривизны. Потери при соединении кана­льных волноводов с планарными волно­водами звездных соединителей могут быть значительными. Для их уменьшения предложено использовать рупоры, сужающиеся волноводы, изменять рас­стояния между выходными концами ка­нальных волноводов и т. п. Для волноводной системы SiO₂/Si потери при пере­даче волокно - волокно составили 2, 3... 2, 8 дБ. При этом потери на кристалле соответствуют 1, 7 дБ.

Систематическое изучение потерь в ВСМ было проведено с помощью про­граммы, учитывающей распространение излучения в трехмерном

пространстве. В частности, было изучено влияние различных параметров

каналь­ных волноводов (толщина пластины, ширина волновода, высота гребня и др.) на потери при передаче мощности из канальных волноводов в область звезд­ного соединителя. Область перехода ка­нальных волноводов к звездному соеди­нителю и их поперечное сечение показа­ны на рис. 2.3, 2.4.

Поля в этих волноводах могут быть связаны с полем на другой стороне звездного соединителя с помо­щью преобразования Фурье. Поскольку все каналы фокусируются в точке на другой стороне звездного соединителя и поскольку каналы образуют периоди­ческую матрицу, нужно только смоделировать поле, исходящее из отдельного канала. Поля, которые образуются в результате возбуждения другими кана­лами, получаются путем суперпозиции. При вычислении полей рассматривается распространение света от одиночного волноводного канала до конца матрицы, затем вычисляется перекрытие полей с модами волноведущей пластины, чтобы определить поля, принимаемые с помо­щью звездного соединителя, и после этого производится быстрое преобразо­вание Фурье. В результате получается поле на другом конце звездного соеди­нителя.

Изучение потерь показало, что для получения максимального коэффициента передачи через звездный соединитель следует использовать толстые волноводные слои, малую разность показателей преломления волноводного слоя и под­ложки, короткие гребневые волноводы и большие факторы заполнения (w/a). Для ВСМ (WGR -Waveguide Grating Router), показанного на рис. 2.4 и имеющего оптимальные параметры волноводов (толщина волноведущей пластины t = 0, 5 мкм, высота h и ширина w гребня равны соответственно 4 и 7 мкм, рас­стояние между центрами каналов а = 9 мкм, относительная разность показате­лей преломления Dn/n = 0, 67 % при n_подл = 1, 4457), потери на кристалле мо­гут быть меньше 0, 2 дБ.

Уменьшение потерь при распростра­нении сигналов в значительной степени зависит от правильного выбора формы траекторий оптических каналов. Путь решения проблемы минимизации по­терь состоит в использовании семейства полиномиальных Р- и WP-кривых (рис.2.5),

рис2.5

 

обеспечивающих соеди­нение заданных начальных и конечных точек кривыми с непрерывно изменяю­щейся кривизной, и оптимизируют про­хождение излучения по траекториям с минимальными потерями. Таким обра­зом, минимальные размеры устройства определяются заданным уровнем поте­рь. Расчеты выполняются с помощью простого алгоритма на компьютере типа PC. С помощью предложенной методики был рассчитан и реализован мультиплек­сор на основе волноводного слоя Si0₂, нанесенного путем эпитаксиального ос­аждения из газовой фазы на кремниевую подложку. Параметры изготовленного мультиплексора приведены ниже:

Рабочая длина волны 1, 55 мкм

Показатель преломления подложки 1, 469

Разность показателей преломления 1, 5 х 10^-2

Размеры канала (ширина, полная высота,

протравленная высота) 6, 5 х 4, 5 х 2, 5 мкм³

Число входных/выходных каналов 16/16

Спектральное разрешение 1, 6 им (200 ГГц)

Спектральная область 25, 6 нм

Число каналов 60

Длина дисперсионного элемента 6.1 мм

Расстояние между каналами

на входе звездного соединителя 20 мкм

Порядок интерференции 60

Разность длин оптического пути

двух соседних каналов 63.1 мкм

Площадь устройства 4, 2 х 1, 7 см²

Измеренные потери при передаче волокно - волокно составили 5±2 дБ, средний спектральный интервал между каналами - 199.5 ГГц, средняя ширина полосы каналов по уровню половины интенсивности - 44 ГГц. В пределах ширины полосы канала перекрестные помехи соответствовали 35 дБ.

В результате взаимного влияния ка­налов возникают аберрации. Для их уменьшения может быть использована корректирующая схема, которая оп­тимизирует положения фокусов звезд­ных соединителей и длины каналов дис­пергирующей системы так, чтобы обес­печить более точное выполнение преоб­разования Фурье в звездных соедините­лях. Такой в мультиплексор может работать как N х N переключа­тель. Если к входам мультиплексора подсоединить N лазеров, каждый из которых перестраивается в пределах Nдлин волн, то любой из лазеров может быть соединен с любым выходным ка­налом.

Наряду с гребенчатыми волноводами в мультиплексорах используются зара­щенные или закрытые покровным слоем волноводы. В этих случаях применяются волноводы с сердцевиной, повышенный показатель преломления которой обес­печивается путем введения легирующих примесей, использования композицион­ных волноводов и др. Сердцевина канальных волноводов обычно имеет площадь 25...50 мкм² и разность показателей преломления доли процента от n. Это обеспечивает малые потери при распространении излучения по волноводам (0, 05...0, 1 дБ/см) и при стыковке волноводов с волоконными световодами (~0, 1 дБ).

 

 

Таблица 2.1 Экспериментальные и теоретиче­ские характеристики мультиплексоров

Параметры	Экспериментальные и теоретические* результаты
Центральная длина волны l0(заданная величина ), мкм	1, 5476 (1, 548)	1, 5521 (1, 552)	1, 5498 (1, 550)	1, 5496 (1, 550)
Спектральное разделение каналов Dl, нм			0, 8 (100 гГц)	0, 4 (50 гГц)
Число каналов
Разность длины пути DL, мкм	12, 8	50, 3
Фокус звездного соединителя f, мм	2.38	5, 68	11, 35	24.2
Порядок дифракции m
Число каналов диспергирующей системы
Потери на кристалле при l0, дБ	2, 4	2, 3	2, 1	3, 1
Ширина полосы на уровне 3 дБ	6, 3 нм (6, 3 нм)	0, 74 нм (0, 75 нм)	40 ГГц (37 ГГц)	19 ГГц (21 ГГц)
Перекрестные помехи, дБ	< -28	< -29	< -28	< -27
* Теоретические результаты даны в скобках .

В таблице 2.1 приве­дены экспериментальные и теоретиче­ские характеристики мультиплексоров, изготовленных на основе канальных вол­новодов, размер сердцевины которых и разность показателей преломления со­ставляют соответственно 7х7 мкм² и 0, 75 %.

Сравнение теоретических и экспери­ментальных результатов для различных видов мультиплексоров показывает, что такие характеристики, как центральная длина волны, число каналов, спектраль­ный интервал между каналами и ширина полосы частот по уровню половинной мощности могут быть достаточно точно предсказаны с помощью метода лучево­го распространения. Таким образом, волноводные спектральные мультиплек­соры на основе SiO₂/Si позволяют реали­зовать малые потери при передаче во­локно - волокно и дают возможность объединять оптические схемы с электронными на основе Si.

Достижения в области создания вол­новодов на SiO₂/Si с малыми потерями и ВСМ/Д на их основе сделали возмож­ным изготовление надежных и экономич­ных модулей мультиплексоров для си­стем со спектральным уплотнением. Мо­дули мультиплексоров 1х8 на основе SiO₂/Si доведены до уровня коммерче­ской эксплуатации.

При работе мультиплексоров чрезвы­чайно важна стабилизация центральной длины волны, для чего требуется темпе­ратурный контроль, который невозмо­жен без знания температурной зависимости сдвига центральной длины волны. Поэтому для указанных модулей были проведены соответствующие испытания, причем наибольший интерес представля­ли такие параметры мультиплексора, как сдвиг центральной длины волны при изменении температуры, а также тепло­вая деградация. Испытания проводились как для устройств на открытых кристал­лах, так и для модулей, заключенных в пластмассовый корпус. Модули были снабжены специальными нагревателями и температурными датчиками (термисторами). Протестированные модули имели следующие рабочие характеристи­ки: вносимые потери < 10 дБ, интервал между каналами - 200 ГГц (1, 6 нм), поляризационная чувствительность < ±0, 05 нм, зависимость потерь от по­ляризации < 1 дБ при комнатной темпе­ратуре. Потребляемая мощность сос­тавляла 5 Вт, размеры корпуса -100х55х17 мм³

Результаты испытаний модулей, за­ключенных в корпус, показали относи­тельно малое изменение вносимых по­терь (< ±0, 5 дБ ) после 950 часов работы при температуре 85°С, а сдвиг централь­ной длины волны в течение тестирования оказался меньше 0, 01 нм. Следователь­но, данные модули могут надежно и стабильно использоваться даже в усло­виях высоких температур.

Волноводные спектральные мультиплексоры/демультиплексоры на InP. До недавнего времени ВСМ (фазары) на SiO₂/Si демонстрировали лучшие эксплуатационные характеристики и ка­зались наиболее подходящими для прак­тического применения. Однако в послед­ние время наблюдается значительный прогресс в области создания волноводных устройств на основе полупроводниковых соединений. Последние дают воз­можность интегрировать как пассивные, так и активные устройства на единой подложке. Так были изготовлены муль­типлексоры на основе глубокой гребне­вой волноводной Рис.2.7

структуры, показанной на рис.2.6. Их структура состоит из четверного слоя InGaAsP толщиной 1мкм и верхнего слоя InP толщиной 1мкм, выращенных методом молекулярно-лучевой эпитаксии из газовых источ­ников. Для удаления полимера с боко­вых сторон гребня и получения вертика­льных боковых стенок волновод толщи­ной 2, 5 мкм глубоко стравливался ниже несущего слоя (примерно на 0, 6 мкм) путем многоступенчатого реактивного ионного травления. Параметры структу­ры были рассчитаны для получения одинаковых постоянных распростране­ния ТЕ- и ТМ-поляризаций. Преиму­щество структуры с глубоким травле­нием состоит в том, что двулучепрело­мление не зависит от глубины травления, а определяется только толщиной волноводного слоя и шириной волновода. Другим ее преимуществом является оче­нь высокая степень ограничения света, что дает возможность использовать из­гибы с малым радиусом кривизны (R ~70 мкм) без значительного увеличе­ния потерь. Это позволяет создавать мультиплексоры чрезвычайно малых размеров.

Характеристики двух поляризационно независимых фазаров с 4 и 16 канала­ми в области длин волн 1, 55 мкм и размерами 0, 5х0, 5 и 1, 0х0, 9 мм² соот­ветственно имеют следующие значения: интервал между соседними каналами -3, 2 и 2, 03 нм, перекрестные помехи - 28 и 20 дБ, вносимые потери - 11 и 13 дБ. Данные результаты свидетельствуют о пригодности этих мультиплексоров к монолитной интеграции с активными устройствами: полупроводниковыми ла­зерами, усилителями, детекторами и т. п.

⇐ Предыдущая123456Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. DSM-IV-TR: Основные характеристики.
2. I. ОСНОВНЫЕ ЭТАПЫ НАПИСАНИЯ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
3. I.1. Основные предпосылки и механизмы развития речевой деятельности
4. II. Основные задачи управления персоналом.
5. II. Основные принципы создания ИС и ИТ управления.
6. III. Основные идеологические течения в истории гражданского права. Идеализм и позитивизм
7. III. Основные учебники, учебные пособия, словари и хрестоматии.
8. IV. ОСНОВНЫЕ ПРИЧИНЫ ЗАБОЛЕВАНИЙ.
9. IV. Основные условия культуры
10. XIV. ОСНОВНЫЕ ПРИЧИНЫ ЗАБОЛЕВАНИЙ.
11. А. Основные отличия вирусов от других живых организмов.
12. Автоматизированная форма бухгалтерского учета, схемы учетной регистрации, преимущества и недостатки.