Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 14Следующая ⇒

3.18. Активное давление грунта следует определять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную p_h _{1, 2, 3} и одностороннюю p_h _{4, 5, 6}.

Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.

3.19. При симметричном действии нагрузки реакцию R₁ следует определять по формуле

(7)

где p_h ₁, p_h₂, h₂, h₃ - см. черт. 3;

k - коэффициент, учитывающий изменение реакции R₁ за счет поворота фундамента:

(8)

здесь w - коэффициент, принимаемый равным: 6 - для положительных значений М и Q; 3 - для их отрицательных значений, а также для М₀ и F_sa (см. черт. 3);

(9)

Е_b - модуль упругости бетона;

Е - модуль деформации грунта основания;

b - ширина подошвы фундамента стены;

I_h - момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены t_red, определяемой по формуле

(10)

где t₁ - толщина стены в верхней части;

t₂ - то же, в нижней чести (в уровне сопряжения с фундаментом);

G₁ - сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамента при симметричном ее расположении;

е - эксцентриситет приложения силы G₁(G₂) относительно центра тяжести подошвы фундамента;

v₁ и v₂ - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 2.

Таблица 2

t₁/t₂	1, 0	0, 7	0, 6	0, 5	0, 4	0, 3
v₁	0, 375	0, 357	0, 346	0, 335	0, 321	0, 303
v₂	0, 1	0, 092	0, 088	0, 083	0, 076	0, 069

3.20. При одностороннем действии горизонтальной нагрузки реакцию R₂ следует определять по формуле

(11)

где p_h₄, p_h₅ - см. черт. 3;

G₂ - вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при одностороннем ее расположении;

k₁ - коэффициент, учитывающий изменение реакции R₂ за счет смешения перекрытия при одностороннем загружении подвала:

(12)

здесь k₀ - коэффициент, принимаемый равным: 4 - для однопролетных подвалов, 3 - для двухпролетных, 2 - для трехпролетных подвалов, 0 - для подвалов с несмещаемым перекрытием;

Е - определяется по формуле (6).

3.21. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы с основанием, а также устойчивость грунта основания под подошвой фундамента следует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).

3.22. При расчете стен подвалов на сдвиг удерживающую силу F_sr следует определять по формуле (3), а сдвигающую силу F_sa в уровне подошвы фундамента от симметричной нагрузки - по формуле

(13)

3.23. Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М₀ следует определять по формуле

(14)

от односторонней нагрузки F_sa и М₀ следует определять аналогично формулам (13) и (14), заменив соответственно R₁ на R₂, p_h₁ - на p_h₄ и p_h₃ - на p_h₆.

3.24. Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятыми размерами фундаментов, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройства распорок и др. В этом случае приведенный угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвы фундамента принимается равным нулю.

3.25. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего каркаса и т. п.) коэффициент k следует принимать равным нулю.

3.26. Эвакуационные выходы и лестницы из подвалов в помещения категорий В, Г и Д, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упаковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85.

3.27. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарными перегородками на отсеки объемом не более 3000 м³ при предусмотрении объемных средств пожаротушения.

3.28. Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходимо предусматривать не менее двух выходов; выходы следует располагать в разных сторонах помещения.

Выходы должны размешаться так, чтобы не было тупиков длиной более 25 м. Длина пути от наиболее удаленного места нахождения обслуживающего персонала до ближайшего выхода не должна превышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации не должна превышать 75 м.

3.29. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и двери между отсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.

Притворы дверей должны быть уплотнены.

3.30. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует, как правило, осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использовать общую лестничную клетку, ведущую к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 3.26.

3.31. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м³ необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) независимо от площади оборудуются установками автоматического пожаротушения.

3.32. Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м².

Из этих помещений следует предусматривать:

один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, при площади пола не более 54 м²;

два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, при площади пола более 54 м².

Второй выход допускается устраивать по вертикальной лестнице, находящейся в шахте, изолированной от помещений категорий А, Б и В.

3.33. Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола ив допускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах должны быть пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

ТОННЕЛИ И КАНАЛЫ

4.1. Нормы настоящего раздела надлежит соблюдать при проектировании тоннелей (конвейерных, подштабельных, пешеходных, коммуникационных, кабельных и комбинированных) и каналов, сооружаемых открытым способом.

4.2. высота и ширина тоннелей, каналов (между выступающими частями несущих конструкций) должны приниматься кратными 0, 3 м.

4.1. Тоннели и каналы следует, как правило, проектировать сборными из унифицированных железобетонных элементов. При технико-экономическом обосновании допускается применять тоннели или их элементы (углы поворота, камеры и др.) из монолитного железобетона.

Для отделки пешеходных тоннелей следует использовать долговечные, экономичные, удобные в эксплуатации несгораемые материалы, допускающие легкую очистку и промывку.

4.4. Кабельные каналы не допускается располагать на участках, где могут быть пролиты расплавленный металл, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, жидкости с высокой температурой или вещества, разрушающие оболочку кабелей.

4.5. В тоннелях и каналах необходимо предусматривать продольный уклон не менее 0, 002 и поперечный уклон не менее 0, 01. В тоннелях через каждые 100-150 м следует устраивать приямки для сбора жидкостей и отвода их в канализацию; в каналах приямки для сбора жидкостей должны предусматриваться в колодцах или камерах. Запрещается соединять приямки с ливневой и другими типами канализации.

Продольный уклон пешеходных тоннелей следует принимать не более 0, 04, а поперечный - не более 0, 01. Допускается при соответствующем обосновании устраивать пол без продольного уклона.

4.6. Тоннели и каналы, располагаемые вне зданий и дорог, должны быть, как правило, заглублены от поверхности земли до верха перекрытия не менее чем на 0, 3 м.

На огражденных территориях, доступных только для обслуживающего персонала, отметку верха перекрытия кабельных каналов допускается предусматривать на уровне планировочной отметки земли.

4.7. Тоннели и каналы, располагаемые под автомобильными дорогами, должны быть заглублены от верха дорожного покрытия до верха перекрытий не менее чем на 0, 5 м, при расположении под железными дорогами - не менее чем на 1 м от низа шпал.

4.8. При расположении тоннелей и каналов внутри цехов минимальное заглубление верха перекрытий от отметки чистого пола следует, как правило, принимать:

для тоннелей - 0, 3 м;

для каналов допускается отметку верха перекрытия канала принимать равной отметке чистого пола.

4.9. Каналы и тоннели должны быть рассчитаны:

по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) - на прочность элементов конструкций и узлов соединения;

по предельным состояниям второй группы (по пригодности к нормальной эксплуатации) - на допустимые значения деформаций и ширины раскрытия трещин.

4.10. При расчетах конструкций тоннелей и каналов необходимо учитывать симметричное и одностороннее загружения их временными вертикальными нагрузками. Расчет следует производить с учетом упругого отпора грунта в вертикальном и горизонтальном направлениях, принимая упругое основание в виде однородной среды, характеризуемой модулем деформации Е для грунта ненарушенного сложения (грунта основания) и модулем деформации Е для грунта засыпки. Модуль деформации Е допускается определять по формуле (6).

4.11. При симметричном загружении (черт. 4) изгибающий момент в нижнем узле тоннеля М₁ с шарнирным опиранием плит перекрытия следует определять по формуле

(15)

где k - коэффициент, учитывающий изменение момента в нижнем узле за счет его поворота:

(16)

N₁ - нормальная сила (черт. 4, a);

y_N, y_M - коэффициенты, определяемые по формулам:

(17)

(18)

здесь a_v - показатель гибкости днища:

(19)

В формулах (15) - (19) приняты следующие обозначения:

I_v - момент инерции 1 м сечения днища;

Е - модуль деформации грунта основания;

v₃, v₄ - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 3 в зависимости от толщины стены в верхней t₁ и нижней t₂ частях тоннеля.

Таблица 3

t₁/t₂	1, 0	0, 7	0, 6	0, 5	0, 4	0, 3
v₃	0, 0583	0, 0683	0, 0753	0, 0813	0, 0883	0, 0993
v₄	0, 0667	0, 0747	0, 0747	0, 0837	0, 0907	0, 0977

Усилия в стене следует определять как для балки, лежащей на двух опорах, с нагрузками p_h₁, p_h₂, реакцией на верхней опоре (распорке) R₁ и опорным моментом на нижней споре M₁.

Усилие в верхней распорке R₁ определяется по формуле

(20)

Усилия в днище следует определять как для балки, лежащей на упругом основании с модулем деформации Е и загруженной симметричными силами N₁ и моментами M₁ (см. черт. 4, a).

⇐ Предыдущая 123 4 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒