Черт. 1. Расчетные схемы подпорных стен

а - массивных; б - уголкового профиля

2.17. Наибольшее значение активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q следует определять при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка ив имеет фиксированного положения.

2.18. При расчете подпорных стен по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) следует выполнять расчеты:

устойчивости положения стены против сдвига;

устойчивости грунта основания под подошвой подпорных стен (для нескальных грунтов);

прочности скального основания;

прочности элементов конструкций и узлов соединения.

При расчете по предельным состояниям второй группы (по пригодности к эксплуатации) необходимо производить проверки:

основания на допустимые деформации;

элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.

2.19. Расчет устойчивости положения стены против сдвига следует производить по подошве стены (плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг) из условия

(1)

где F_sa - сдвигающая сила, равная сумме проекций всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость:

(2)

g_c - коэффициент условий работы, принимаемый: для песков, кроме пылеватых, g_c = 1; для песков пылеватых, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии g_c = 0, 9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии g_c = 0, 85;

для скальных грунтов:

невыветрелых и слабовыветрелых g_c= 1;

выветрелых g_c = 0, 9;

сильновыветрелых g_c = 0, 8;

g_n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый 1, 2; 1, 15 и 1, 1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III классов, устанавливаемых в соответствии с «Правилами учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций»;

F_sr - удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость:

(3)

здесь F_v - сумма проекцийвсех сил на вертикальную плоскость;

j_I и c_I - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта основания, определяемые по обязательному приложению 1;

b - угол наклона поверхности скольжения к горизонту;

А - площадь подошвы стены;

Е_hr - пассивное сопротивление грунта.

Пассивный отпор грунта следует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, проведенной через переднюю грань подошвы, с предполагаемой плоскостью скольжения.

Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла b: b = 0 - плоский сдвиг, b = 0, 5j_I и b = j_I - глубинный сдвиг.

При сдвиге по подошве стены (b = 0) расчетные характеристики грунта j_I и с_I в формуле (3) принимаются не более 30° для j_I и не более 5 кПа (0, 5 тс/м²) для с_I, а коэффициент пассивного сопротивления грунта l_hr = 1.

2.20. Устойчивость подпорной стены против сдвига по скальному грунту следует проверять из условия (1), где F_sr определяется по формуле

(4)

здесь F_v, E_hr - обозначение то же, что в формуле (3);

f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимаемый по результатам испытаний, но не более 0, 65.

2.21. Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить из условия

(5)

где g_c, g_n - обозначения те же, что в формуле (1);

N_u - вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания, определяемая согласно СНиП 2.02.01-83.

2.22. При определении расчетных усилий (изгибающих моментов, нормальных и поперечных сил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивность горизонтального давления грунта p_h с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределах призмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на заднюю поверхность стены, а интенсивность вертикального давления p_v от веса грунта и временной нагрузки, расположенной непосредственно над подошвой фундамента подпорной стены, - действующей только на нее.

2.23. Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давление грунта в соответствии со СНиП 2.02.01-83.

Эпюру напряжений следует принимать, как правило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюра напряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общей площади подошвы фундамента подпорной стены.

ПОДВАЛЫ

3.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании подвалов производственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.

3.2. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок.

В обоснованных случаях допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

3.3. В однопролетных подвалах размер парапета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пролет 7, 5 м, если это обусловливается технологическими требованиями.

Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сетками колонн 6´ 6 и 6´ 9 м.

3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0, 6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2, 4 м.

3.5. Высота проходов в подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.

3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отмотки чистого пола цеха.

3.7. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных блоков и монолитного железобетона.

3.9. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией в соответствии с требованиями СН 301-65.

В качестве основной меры защиты следует устраивать пластовые дренажи под всем полом подвала.

3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов по середине температурного блока.

3.11. Обратную засыпку пазух котлована надлежит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.

3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м²) подвалы, как правило, размещать не следует.

3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при b = 0, 5j_I и b = j_I по п. 2.19 производить не следует.

3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необходимо определять по обязательному приложению 1.

3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засыпки Е, значение которого допускается определять по формуле

(6)

где h₁ - расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках принимается не более единицы;

b₁ = 0, 7 при засылке грунтом основания;

b₁ = 0, 9 то же, малосжимаемым грунтом;

Е - модуль деформации грунта основания.

3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).

12 3 4 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒