Расчетная ширина раскрытия нормальных трещин не превышает предельно допустимого ее значения.

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 5Следующая ⇒

В нижней части плиты устанавливаем противоусадочную сетку. Площадь арматуры противоусадочной сетки согласно рекомендациям норм принимается в количестве 10% от площади продольной рабочей арматуры

As1 = 0, 1As= 0, 1´ 164, 82 = 16, 48см2

Принимаем продольную арматуру сетки - 10 Ø 16 A300 с суммарной площадью As1 = 20, 11 см2 > 16, 48 см2, с шагом 170 мм, поперечная арматура Ø 10 A300, шаг 200 мм (8000/200 = 40 шт).

Шаг стержней продольной арматуры противоусадочной сетки следует принимать от 100 мм до 200 мм кратно 5 мм.

V. РАСЧЕТ РАМЫ

Нагрузка

Вертикальная равномерно распределенная нагрузка

Расчетная нагрузка на 1 м2 плиты (см. табл. нагрузок на плиту):

- постоянная нагрузка 20, 3 кН/м2;

- временная нагрузка 60 кН/м2.

Расчетная нагрузка на 1 пог. м. ригеля при шаге рам в продольном направлении пирса L = 9м.:

- от постоянной нагрузки с учетом собственного веса ригеля

кН / м

- от временной нагрузки

кН / м

Горизонтальная нагрузка на одну раму от навала судна

Нагрузка на одну раму определяется как реакция Riв ней от навала судна N, приложенного к крайней раме секции.

Определяем реакцию во второй раме от края секции, так как она в отличие от крайней рамы максимально нагружена вертикальной нагрузкой в соответствии с грузовой площадью.

где f – число рам в секции;

ei– эксцентриситет приложения нагрузки N относительно оси секции:

здесь – длина секции;

k = 10 – коэффициент, определяемый по табл. 2 в зависимости от количества рам в секции (f = 5).

Таблица 2

Значения коэффициента k

Количество рам, f	Коэффициент k	Количество рам, f	Коэффициент k
			11, 7
			14, 0
			16, 8
			20, 0

Определение геометрических характеристик элементов рамы:

1. Площадь сечения сваи-оболочки

2. Момент инерции поперечного сечения сваи-оболочки:

Где –отношение внутреннего диаметра сваи-оболочки к наружному

3. Условная ширина сваи-оболочки согласно СНиП 2.02.03–85:

4. Коэффициент деформации согласно СНиП 2.02.03–85:

5. Длина стойки от низа верхнего строения до поверхности грунта:

6. Приведенная длина стойки согласно СНиП 2.02.03–85:

7. Площадь приведенного сечения ригеля:

8. Статический момент приведенного сечения ригеля относительно нижней грани полки:

9. Расстояние от нижней грани полки до центра тяжести приведенного сечения:

10. Момент инерции ригеля относительно центра тяжести приведенного сечения:

11. Момент сопротивления приведенного сечения ригеля:

11. Момент инерции приведенного сечения ригеля:

12. Приведенный момент инерции стойки:

где 1, 33 - коэффициент, характеризующий жесткое защемление в основании сваи-оболочки

13. Отношение приведенных моментов инерции ригеля и стойки:

Определение внутренних усилий в свае-оболочке

1. В зависимости от схемы нагружения и величины n определяются коэффициенты Ki, необходимые для определения моментов в ригеле. Опорные моменты в ригеле рассчитываются по формуле:

2. Момент вверху средней сваи-оболочки:

- от собственного веса пролётных конструкций:

Mb1 = 0 кНм .

- от вертикальной временной нагрузки при загружении одного пролета рамы:

кНм

- от горизонтальной временной нагрузки на раму:

кНм.

Суммарный момент вверху сваи- оболочки

Mb =Mb1 +Mb2 +Mb3

= 0 + 892, 26 + 430, 85= 1323, 1 кНм .

3. Момент внизу средней сваи-оболочки:

- от собственного веса пролётных конструкций

MB1 = -0, 5 * Mb1 = 0 кНм ;

- от вертикальной временной нагрузки при загружении одного пролета рамы

- от горизонтальной временной нагрузки на раму

Суммарный момент внизу сваи- оболочки

MB = MB1 + MB2 +MB3= 839, 63 кНм .

4. Поперечная сила в свае-оболочке

5. Продольная сжимающая сила вверху сваи-оболочки:

- от собственного веса пролётных конструкций

- от вертикальной временной нагрузки при загружении одного пролета рамы

Суммарная сжимающая продольная сила вверху сваи- оболочки

Nb = Nb1 + Nb2= +2852, 7 = 5653, 3 кН .

Продольная сила в сваи-оболочки внизу сваи-оболочки:

- от собственного веса пролётных конструкций

Nb1 = 2800, 6 кН ;

- от вертикальной временной нагрузки при загружении одного пролета рамы

Nb2 = 2852, 7 кН ;

- от собственного веса сваи-оболочки (1, 2м x 0, 18м)

кН .

Суммарная сжимающая продольная сила внизу сваи- оболочки

NB = Nb1 + Nb2 + Nb3 = 2800, 6 + 2852, 7 + 556, 4 = 6209, 7 кН .

6. Максимальные усилия, действующие в свае-оболочке:

- вверху

Mb1 = 1323, 1 кНм ,

Q = 89, 295 кН ,

- внизу

Nb = 5653, 3 кН ;

MB = 839, 63 кНм ,

Q = 89, 295 кН ,

NB = 6209, 7 кН .

VII. РАСЧЕТ СВАИ-ОБОЛОЧКИ

Рассчитываем сваю-оболочку среднего ряда, так как она наиболее нагружена. Расчетное сечение расположено вверху сваи-оболочки.

1. Внутренние усилия в свае-оболочке среднего ряда.

- вверху

Mb = 1323, 1 кНм ,

Q = 89, 295 кН ,

Nb = 5653, 3 кН ,

эксцентриситет

2. Исходные данные по материалам.

Расчетные характеристики для бетона класса В30 сваи-оболочки

принимаем по табл. 5:

Rb = 17МПа ,

Rb, ser

= 22МПа

Rbt

= 1, 2МПа ,

Eb= 43000МПа . Коэффициент условий работы бетона

Расчетные характеристики арматурных сталей:
g b = 1, 1.

	- напрягаемая	арматура в свае-оболочке	класса A-IV ( Rs = 510МПа ,
Rs , ser	= 590МПа , Rsc	= 400МПа , Rsw	= 405МПа ,	Eb	= 190000МПа ),

- спирали – ненапрягаемая класса A-I

( Rs = 225МПа , Rs , ser = 235МПа , Rsc = 225МПа ,

Rsw

= 175МПа ),

Rs , ser

= 295МПа ,

Rsc

= 280МПа ,

Rsw

= 225МПа ).

- ненапрягаемая продольная арматура класса А-II ( Rs = 280МПа ,

⇐ Предыдущая 1 2 345 Следующая ⇒