Кабельные сети рельсовых цепей

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 4

Кабельные сети рельсовых цепей проектируются отдельно для питающих и релейных концов, благодаря чему исключается возможность воздействия на путевые реле токов посторонних цепей. Жильность кабелей определяется расчётами падения напряжения на трансформаторах и реле. Исходные данные для расчёта зависят от типа рельсовой цепи.

Питающие и релейные трансформаторы располагаются в путевых ящиках непосредственно у рельсов.

Питание рельсовой цепи осуществляется по отдельным лучам, напряжением 220 В. Питающие трансформаторы группируются в лучи так, чтобы нарушение питания одного луча выводило из строя как можно меньшее число маршрутов.

Расчёт длин кабелей для трансформаторов производится аналогично расчёту для стрелок и светофоров.

Расчёт длин кабелей:

75 м – длина индивидуального кабеля от муфты П3 до питающего трансформатора 15-19СП;

45 м – длина индивидуального кабеля от светофора П3 до питающего трансформатора IIП;

60 м – длина индивидуального кабеля от муфты П3 до релейного трансформатора 11-21СП.

Расчёт жильности луча 15-19СП для питающих трансформаторов:

2, следовательно, будем использовать кабель 3(1).

Расчёт жильности луча 11-21СП для релейных трансформаторов:

2, следовательно, будем использовать кабель 3(1).

Кабельная сеть питающих трансформаторов приведена на рисунке 7, а кабельная сеть релейных трансформаторов приведена на рисунке 8.

РАСЧЁТ ВЛИЯНИЙ ТЯГОВОЙ СЕТИ НА КАБЕЛЬНЫЕ СЕТИ

Кабельные линии АТиС располагают в непосредственной близости от тяговых сетей электрифицированных участков железных дорог. В связи с этим тяговая сеть переменного тока оказывает опасные магнитные влияния на кабельные сети, расположенные в зоне её действия. Опасные напряжения в жилах кабелей возникают при аварийном (замыкании тяговой сети на землю) и вынужденном (выключении одной из тяговых подстанций) режимах работы тяговой сети.

1) Режим короткого замыкания.

Величина опасного напряжения на изолированном конце жилы кабеля при заземлённом противрположном конце: где:

– круговая частота влияющего тока частотой 50 Гц;

М – взаимная индуктивность, Гн/км, между тяговой сетью и жилой кабеля.

а – ширина сближения, а=3 м;

– проводимость грунта, См/м;

– ток короткого замыкания влияющей тяговой сети, ;

– коэффициент экранирования рельсов, ;

– коэффициент защитного действия оболочки кабеля, равный для выбранного кабеля СБПЗу 0, 5;

– длина сближения кабельной сети с тяговой сетью, ;

Подставив численные значения всех описанных величин, получим:

2) Вынужденный режим.

Величина опасного напряжения на изолированном конце жилы кабеля при заземлённом противоположном конце: где

– эквивалентный влияющий ток, А, частотой 50 Гц, определяемый по максимальному падению напряжения в тяговой сети при вынужденном режиме работы:

Первый множитель – результирующий нагрузочный ток расчётного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети, А.

– максимальные потери напряжения в тяговой сети между подстанцией и максимально удаленным электровозом, т. к. заданная длина плеча питания , то ;

– длина плеча питания тяговой сети,

и – активное и реактивное сопротивления тяговой сети соответственно;

m – количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме, примем m = 5;

– коэффициент мощности электровоза, .

Второй множитель – коэффициент, характеризующий уменьшение влияющего тока по сравнению с нагрузочным .

– расстояние от тяговой подстанции до начала цепи кабеля,

Подставим численные значения всех величин.

Нормальной величиной опасного напряжения в проводах для вынужденного режима является 250 В, 1000 В для режима короткого замыкания. Полученные результаты расчёта величины напряжения соответствуют норме. Поэтому допустимо использование кабеля СБПЗу.

Заключение

В курсовом проекте рассчитана магистральная кабельная линия связи на заданном перегоне: выбраны система кабельной линии связи, аппаратура уплотнения, магистральные, ответвлений и вторичной коммутации кабели с расчётом их ёмкости, оборудование и аппаратура ИКМ. При расчёте кабельной сети автоматики на станции произведены выбор трассы кабелей, тип используемого кабеля, построены кабельные сети стрелок, светофоров и рельсовых цепей.

Также были рассчитаны электромагнитные влияния тяговой контактной сети на перегонные кабельные сети.

Список литературы

1. Виноградов В.В. и др. Линии автоматики, телемеханики и связи на железнодорожном транспорте: Учебник для вузов ж. д. транспорта. М. Транспорт, 1990.

2. Евсеев И.Г. Защита устройств связи и СЦБ. М.Траспорт, 1982

3. Бунин Д.А. Магистральные кабельные линии связи на железных дорогах. Изд. 2-е, М. Транспорт, 1978.

4. Правила по прокладке и монтажу кабелей устройств СЦБ (РД РБ БЧ 19.036-98) / Бел.ж.д. Минск, 1999.

5. Кострома Т.В. Сатырев Ф.Е. Проектирование кабельных сетей путевых устройств СЦБ (методические указания к курсовому проекту) - Гомель:
БелГУТ, 1996.

6. Смоленчук B.C. Кострома Т.В. Проектирование кабельной и воздушной линии связи на участке железной дороги (методические указания к курсовому проекту) -Гомель: БелГУТ, 1988.

7. Автоматика, телемеханика и связь на транспорте: Пособие по оформлению дипломных проектов. /Бочков К.А и др. - Гомель: БелГУТ, 1988.

8. Бунин Д.А. Провода и кабели в СЦБ и связи. Москва " Транспорт" 1982.

⇐ Предыдущая 1 2 34