Расчетное значение снеговой нагрузки

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 5Следующая ⇒

S= S₀ * g_f = 224·1.4=313.6кг/м2

где коэффициент надежности по снеговой нагрузке g_f =1, 4 согласно п. 10, 12 [2]

Вес снегового покрова S= 0.32т/м2

-расчетная линейная нагрузка на ригель рамы от снега

S0=0.32

С – коэффициент перехода от нагрузке на земле к нагрузке на 1м2 проекции кровли при уклоне равен 1

b_ф- шаг ферм

0.32·12=3.84т/м

Опорная реакция ригеля рамы

3.84·30/2=57.6т/м

30000

57.6т

3.84т/м

Вертикальные усилия от мостовых кранов

Кран 50/10т

Шаг колонн 12м

Пролет крана 28.5 м

ширина моста В= 6.65 м

база крана К= 5.25 м

высота крана Н= 3.15 м

давление колеса Рмакс= 48.5 т

давление колеса Рмин= 14.2 т

масса тележки G_т = 17.5 т

- масс крана с тележкой G = 75.5 т

Грузоподьемность Q= 50 т

где

D_MAX – расчетное усилие передаваемое на колонну колесами крана

n – коэффициент перегрузки

n_C – коэффициент сочетаний

F_K.MAX– нормативное вертикальное усилие колеса

y – ордината линии влияния

G_П – нормативный вес подкрановых конструкций (условно включаемый во временную нагрузку)

g_H – полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке (1, 3кн/м2)

b_T- ширина тормозной площадки

b - шаг колонн

n_C=0, 95 зависит от условий работы крана (для тяжелого режима работы крана)

n=1, 1 – нормативно установленное значение для крановой нагрузки

Нормативный вес подкрановой балки находиться по таблице 12.1 (Беленя)

(40·12·30/2)/1000=7.2т

Принимаю распределенный вес подкрановой балки 150кг/м²

b_T=1, 5м b=12м

0.95·1.1·0.95·48.5·(0.563+1+0.88+0.45)·1.1·0.85+1.05·7.2+1.1·0.13·1.5·12=140.37т

0.95·1.1·0.95·14.2·(0.563+1+0.88+0.45)·1.1·0.85+1.05·7.2+1.1·0.13·1.5·12=48.27т

Сосредоточенные моменты от вертикальных усилий

=0.5·1=0.5м

h_H=1м

140.37·0.5=70.18т

48.27·0.5=24.14т

Горизонтальная сила от мостовых кранов

передаваемая одним колесом по формулам (12.4) (12, 8) (Беленя)

(50+17.5)/(2·20)=1.69т

Сила Т:

0.9·1.1·0.95·1.6875·(0.563+1+0.88+0.45)=4.59т

Считаем условно что сила приложена на уровне уступа колонны

Dмин=48.27т

Ммин=24.14т*м

30000

Ммакс=70.19т*м

Dмакс=140.37т

T=4.59т

Ветровая нагрузка:

4-й ветровой 3-скоростной напор ветра 0.048 т/м2

коэффициент надежности по нагрузке .

Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания (тип местности - В):

Высота фермы 3.15

отметки	к
	0.5
	0.65
16.8	0.96
19.95	1.1

Скоростной напор ветра:

На уровне от 0 до 5м

w5=0.048·0.5·0.8·1.4·12=0.32т/м

На уровне от 5 до 10м

w10=0.048·0.65·0.8·1.4·12=0.42т/м

На уровне от 10 до 16.8 м

w16.8=0.048·0.96·0.8·1.4·12=0.62т/м

На уровне от 16.8 до 19.95 м

w19.95=0.048·1.1·0.8·1.4·12=0.71т/м

Расчетная сосредоточенная нагрузка, приложенная к верхней части колонны от ветреной нагрузки на парапет:

W1=0.5*(q16.8+q19.95)*(19.95-16.8)=0.5·(0.62+0.71)·(19.95–16.8)=2.09т

W2=2.09475·0.6/0.8=1.57т

Эквивалентный момент от ветровой нагрузки

Мэкв=0.5*0.32*5² +0.5*(0.32+0.42)*(10-5)*((10-5)/2+5)+0.5*(0.42+0.62)*(16.8-10)*((16.8-10)/2+10)=65.26т*м

Распределенная ветровая нагрузка на наветренную сторону:

2*65.26/(16.8² )=0.46т/м

Распределенная ветровая нагрузка на заветренную сторону:

0.46·0.6/0.8=0.34т/м

30000

qэк.2=0.35т/м

qэк.1=0.46т/м

W2=1.57т

W1=2.09т

Статический расчёт поперечной рамы.

Расчёт на постоянные нагрузки

24.96т

52.16т

30000

29т

1.93т/м

Расчетный сосредоточенный момент от смещения осей верхней и нижней частей колонны:

–(29+24.96)·0.25=-13.49т

Параметры по табл. 12.4

1/5=0.2

5.2/17.6=0.295

Каноническое уравнение для левого узла

Моменты от поворота узлов на угол (M₁) (j = 1)

0.884i

-0.487i

-1.061i

8·17.6/30=4.69i

Моменты от нагрузки на стойках MP(столбец3. табл.12, 4[1])

0.357·-13.49=-4.82т*м

-0.139·-13.49=1.88т*м

-0.697·-13.49=9.4т*м

(-0.697+1)·-13.49=-4.09т*м

Моменты на опорах ригеля (защемлённая балка постоянного по длине сечения)

–(1.93·30^2)/12=-144.75т*м

Коэффициенты канонического уравнения

r11=Mв+Mв ^риг =1.061i+4.693i =5.754i (по эпюре М₁);

r1p=Mв+Mв ^риг –1.875+-144.75=-146.62т*м (по эпюре М_Р).

Угол поворота –-146.63/5.754=25.48/i

Моменты от фактического угла поворота ( ):

MA=0.884i*25.483i=22.53i

MB=-1.061i*25.483i=-27.04i

MC=-0.487i*25.483i=-12.41i

MB РИГ=4.693i*25.483'=119.59i

Эпюра моментов ( ) от постоянной нагрузки

MA=22.527+-4.816=17.71т*м

MB=-27.037463+1.875=-25.16т*м

MB РИГ= 119.592+-144.75=-25.16т*м

MС В=-4.087+-12.41=-16.5т*м

MС Н=9.403+-12.41=-3.01т*м

Проверкой правильности служит равенство моментов в узле В (-25.162=-25.158), равенство перепада эпюры моментов в точке С (-16.497--3.007=-13.49=-13.49 ) внешнему моменту ( -13.49), а также равенство поперечных сил на верхней и нижней частях колонны

Поперечные силы

Q_AC= –(17.711–-3.007)/12.4=-1.67

Q_В_C= –(–-25.162463+-16.497)/5.2=-1.67

Нормальные усилия

Nв = -Fr = -29 т

Nc = -Fr-F₁ = -29–24.96=-53.96т

Na = -Fr-F₁-F₂ = -29–24.96–52.16=-106.12т

N_риг = -1.6708 т

9.4

-4.09

-144.75

119.59