Расчет плиты по раскрытию трещин

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 3Следующая ⇒

Значение предельно допустимой ширины раскрытия трещин при практически постоянном сочетании нагрузок (при постоянной и длительной нагрузках):

w_lim = 0, 4 мм.

Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условия

w_k≤ w_lim,

где wk– расчетная ширина раскрытия трещин от практически постоянного сочетания нагрузок.

Расчетная ширина раскрытия трещин определяется по формуле

w_k= β ⋅ s_rm⋅ ε _sm, (8.27)

где s_rm- среднее расстояние между трещинами;

ε _sm- средние относительные деформации арматуры, определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;

β - коэффициент, учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.

β = 1, 3 при расчете ширины раскрытия трещин, образующихся от действия усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых (высота, ширина, толщина) составляет 300 мм и менее.

ε _sm= ε _s⋅ ψ _s, (8.28)

где ε _s- относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной, определяемая в общем случае из решения расчетной системы уравнений деформационной модели от действия изгибающего момента и продольной силы;

(8.29)

Где z – плечо внутренней пары сил, в курсовом проекте принимается равным

ψ _s- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения относительных деформаций растянутой арматуры на участках между трещинами, величину которого следует определять по формуле:

(8.30)

β ₁- коэффициент, принимаемый равным:

для стержневой арматуры периодического профиля. 1, 0;

β ₂- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным при действии длительно действующих и многократно повторяющихся нагрузок 0, 5.

Отношение допускается принимать при изгибе

Среднее расстояние s_rm между трещинами, мм, нормальными к продольной оси, в изгибаемых и растянутых элементах следует определять по формуле

(8.31)

где ∅ - диаметр стержня, мм, (при использовании в одном сечении стержней разных диаметров допускается принимать их средний диаметр);

k₁- коэффициент, учитывающий условия сцепления арматуры с бетоном, равный: для стержней периодического профиля k₁= 0, 8;

k₂- коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния элемента и принимаемый равным: при изгибе k₂= 0, 5;

(8.32)

здесь A_s- площадь сечения арматуры, заключенной внутри эффективной площади растянутой зоны сечения A_{c, eff};

A_{c, eff}-эффективная площадь растянутой зоны сечения, определяемая в общем случае как площадь бетона, окружающего растянутую арматуру при высоте, равной 2, 5 расстояния от наиболее растянутой грани до центра тяжести арматуры.

Следовательно, ширина трещин раскрытия не превышает предельно допустимую.

Расчет плиты по деформациям

Расчет железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия

a_k≤ a_lim, (8.33)

где a_k- прогиб (перемещение) железобетонной конструкции от действия внешней нагрузки, мм;

a_lim- предельно допустимый прогиб (перемещение), мм, принимаемый по разделу 10 СНиП 2.01.07.

Для железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, сосредоточенной у верхней и нижней граней, и усилиями, действующими в плоскости симметрии сечения, допускается определять прогиб при изгибе a(∞, t₀) по упрощенной формуле:

(8.34)

где α _k- коэффициент, зависящий от способа приложения нагрузки и схемы опирания элемента;

M_Sd- максимальное значение расчетного момента по предельным состояниям второй группы;

B(∞, t₀) - изгибная жесткость элемента, определяемая при длительном действии нагрузки по формуле:

(8.35)

где E_{c, eff}- ффективный модуль упругости бетона;

I_II, I - соответственно момент инерции сечения с трещиной и без трещины, определяемый с учетом отношения:

Значения эффективного модуля упругости бетона E_{c, eff}определяются:

- при действии длительной нагрузки:

где Φ (∞, t₀) - предельное значение коэффициента ползучести для бетона, определяемое в соответствии с указаниями раздела 6.

Значение коэффициента ползучести .

A_sc=0.

(8.36)

(8.37)

(8.38)

(8.39)

(8.40)

Максимальный прогиб в середине пролета свободно опертой однопролетной плиты, загруженной равномерно распределенной нагрузкой:

(8.41)

Вертикальные предельные прогибы плит перекрытия по таб.19 СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия” составляют при пролете l=3м а_к=1/150, при пролете l=6м а_к=1/200. Для пролета l=5, 68 а_к=1/194, 7

(8.41)

Максимальной прогиб в середине пролета балки не превышает допустимый, таким образом, проверка выполняется.

⇐ Предыдущая 123 Следующая ⇒