Методические замечания к расчету

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 5Следующая ⇒

1. Если при определении несущей способности по сжатой полке окажется, что М_f < М, то это значит, что определение площади рабочей арматуры следует выполнять как для таврового сечения по формулам 3.33 – 3.34 [3].

2. Если при сравнении a_m и a_R окажется, что a_m > a_R, то это значит, что требуется сжатая арматура.

3. В качестве растянутой рабочей арматуры балок над опорами используются сетки с поперечной рабочей арматурой, размещаемые на приопорных участках пролета второстепенных балок.

Назначение количества и диаметра стержней рабочей арматуры

Исходными данными для принятия решений по данному вопросу являются:

а) расчетные значения требуемой площади для каждого расчетного сечения;

б) требования СП [2] по предельному армированию железобетонных элементов (п.8.3.4), относящиеся к минимально допустимому армированию сечения, минимальному (предпочтительному) диаметру стержней, расстоянию между стержнями, их числу в сечении и др.;

в) армирование надопорных зон осуществляется 2-мя сетками, площадь сечения поперечной арматуры которых составляет 50 % требуемой, например, (А_sB), смещаемые друг относительно друга на расстояние в каждую сторону, т.е. требуемая ширина сетки составит м;

г) если это целесообразно, обеспечение возможности обрыва части продольной рабочей арматуры в пролете при условии обязательного сохранения симметричности армирования до и после обрыва;

д) возможность размещения продольной арматуры в один (максимум два) ряда по высоте сечения балки.

Для полученных значений А_si по сортаменту (Прил. 5) подбираем требуемое количество стержней

А_s₁ = 554, 7 мм² – принимаем 2 Æ 20 А400 (А_s₁ = 628 мм²)

А_s₂ = 359, 4 мм² – принимаем 2 Æ 16 А400 (А_s₂ = 402 мм²)

А_s_В = 506, 2 мм² – принимаем 2 сетки № 54 (Прил.4)

(2A_s = 670, 6 мм²); В = 3, 56 м.

Таким образом, в сечениях балки будет размещено по два каркаса, (это следует учитывать при расчете наклонных сечений! ), что удовлетворяет требованиям норм и упомянутым выше рекомендациям, а над опорами – по две взаимно сдвинутых сетки.

Расчет поперечной арматуры

Методические рекомендации и исходные данные

· расчет ведется для наиболее опасного наклонного сечения на действие максимальной поперечной силы ;

· в качестве поперечной арматуры принимаются стержни из проволоки B500 (Вр-I) (R_sw = 300 МПа) или класса A240 (А-I) (R_sw = 170 МПа);

· диаметр поперечной арматуры d_sw принимается по условиям свариваемости (Прил. 3) для максимального диаметра продольной рабочей арматуры; (принимаем d_sw = 5 мм, число каркасов – 2; площадь сечения поперечной арматуры А_sw = 2 · 19, 6 = 39, 2 мм²); Е_s = 2, 0 · 10⁵ МПа;

· шаг поперечных стержней в первом приближении должен соответствовать требованиям пп. 8.3.11 [2]. s_w = 150 мм ≤ 0, 5 h₀ и не более 300 мм;

· поперечная арматура может ставиться по конструктивным требованиям и для обеспечения прочности по наклонным сечениям.

Выполняем предварительные проверочные расчеты

· Условие обеспечения прочности по наклонной полосе между двумя наклонными трещинами (п. 6.2.33 [2])

кН,

где .

Q > = 79, 8 кН (и следовательно, это условие выполняется для всех приопорных участков).

Примечание: если вышеупомянутое условие не выполняется, то необходимо усиление сечения: увеличение размеров, повышение класса бетона.

· проверяем необходимость постановки поперечной арматуры из условия обеспечения прочности по наклонному сечению

кН < 79, 8 кН

Так как Q_b_,_min< , то требуется расчет прочности арматуры по условию обеспечения прочности сечения на действие поперечных сил.

· Принимаем по требованиям конструирования шаг и диаметр поперечной арматуры слева от опоры В (d_sw = 5 мм, s_w = 150 мм, А_sw = 2 Ø 5) = 39, 2 мм²

Усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента

кН/м (или Н/мм)

Проверяем условие учета поперечной арматуры

кН/м

и, следовательно, коррекции значения q_sw не требуется.

Значение M_b определяем по формуле

H мм

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения с.

кН/м (Н/мм).

Поскольку, мм,

значение с принимаем равным 1305 мм > 2 h₀ = 730 мм. Тогда, с₀ =2 h₀ = 730 мм и Q_sw = 0, 75 ∙ 78, 4 ∙ 730 = 42924 H = 42, 9 кН;

Н = 20, 68 кН.

кН

Проверяем условие (6.66) [2]

кН > Q= 59, 1 кН

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Примечания: Если Q > , необходимо либо уменьшить шаг хомутов, либо увеличить их диаметр. При значительном различии вышеупомянутых усилий требуется изменить сечение или класс бетона. В обоих случаях перерасчет ведется в указанной последовательности до тех пор, пока не будет выполняться неравенство

В заключении необходимо проверить условие, исключающее появление наклонной трещины между хомутами

мм > s_w = 150 мм

Условие выполняется.

Рисунок 2.5 – Конструирование второстепенной балки

⇐ Предыдущая 1 2 345 Следующая ⇒