Значения коэффициента ширины колеса

по межосевому расстоянию в зависимости

От положения колес, относительно опор

Расположение колес	Индекс cхема, S	Ψ _ва
Симметричные Несимметричные Консольные	2 или 1	0, 315…0, 4 0, 25…0, 315 0, 2…0, 25

Примечания: 1. Значения Ψ _ва принимают из ряда 0, 2; 0, 25; 0, 315; 0, 4; 0, 5.

2. Коэффициент межосевого расстояния К_а = 49, 5 для прямозубых колес и К_а = 43, 0 для косозубых, если момент Т, в Н·мм.

3. Для материалов НВ < 350 с термической обработкой по вариантам 1 и 2 коэффициент концентрации нагрузки К_Нβ = 1.

Таблица 19

Нормальные модули m_n цилиндрических зубчатых колес

и окружные модули m_te конических прямозубых колес

(ГОСТ 9563 – 60), мм

1 ряд	0, 1 2, 5	0, 2 3, 0	0, 15 4, 0	0, 2 5, 0	0, 25	0, 3	0, 4
2 ряд	0, 18 4, 5	0, 22 5, 5	0, 28	0, 35	0, 45	0, 55	0, 7

1 ряд	0, 5	0, 6	0, 8	1, 00	1, 25	1, 5	2, 00
2 ряд	0, 91	1, 25	1, 375	1, 75	2, 25	2, 75	3, 5

Примечание. Коэффициент модуля К_m для колес: прямозубых – 6, 8; косозубых – 5, 8; шевронных – 5, 2.

Таблица 20

Степень точности передач по нормам плавности

В зависимости от скорости

Степень точности передачи	Окружная скорость V, V_m; скорость скольжения V_S, м/с
цилиндрической	конической	червячной V_S
прямозубой	косозубой	прямозубой
6-я - высокоточные	< 20	< 30	< 12	< 15
7-я - точные	< 12	< 20	< 8	< 10
8-я – средней точности	< 6	< 10	< 4	< 5
9-я – пониженной точности	< 2	< 4	< 3, 0	< 2

Примечания: 1. Для прямозубых колес К_Fα = 1.

2. Для колес с углом β > 0 принимают:

степень точности … 6 7 8 9

К_Fα … 0, 72 0, 81 0, 91 1, 0

3. Значение коэффициента К_FV принимают: для прямозубых колес при < 350 НВ – 1, 4; > 350 НВ – 1, 2; для косозубых колес соответственно – 1, 2 и 1, 1.

4. При вариантах ТО колес I и II и V ≤ 15 м/с К_Fβ = 1, 0.

5. Для прямозубых колес К_Нα = 1, 0; для косозубых К_Нα = 1, 1.

6. Для прямозубых колес К_Н_V = 1, 2; для косозубых К_Н_V = 1, 1.

Таблица 21

Коэффициент формы зуба V_F для эвольвентного

наружного зацепления при α = 20⁰

Число зубьев	Y_F	Число зубьев	Y_F	Число зубьев	Y_F
	4, 27 4, 07 3, 98 3, 92 3, 90 3, 88		3, 84 3, 80 3, 75 3, 70 3, 66 3, 65		3, 62 3, 61 3, 59 3, 59

Таблица 22

Коэффициенты смещения Х_е1 и Х_е2 для определения внешнего диаметра конических прямозубых колес

z₁	Х_е при передаточном числе u
1, 0	1, 25	1, 6	2, 0	2, 5	3, 15	4, 0	5, 0
	- - - - - 0, 00 0, 00 0, 00 0, 00	- - - 0, 18 0, 17 0, 15 0, 14 0, 13 0, 11	- - 0, 34 0, 31 0, 30 0, 28 0, 26 0, 23 0, 19	- 0, 44 0, 42 0, 40 0, 38 0, 36 0, 34 0, 29 0, 25	0, 50 0, 48 0, 47 0, 45 0, 43 0, 40 0, 37 0, 33 0, 28	0, 53 0, 52 0, 50 0, 48 0, 46 0, 43 0, 40 0, 36 0, 31	0, 56 0, 54 0, 52 0, 50 0, 48 0, 45 0, 42 0, 38 0, 33	0, 57 0, 55 0, 53 0, 51 0, 49 0, 46 0, 43 0, 39 0, 34

Примечания: 1. Х_е1 = - Х_е2;

2. Если z₁ и u отличаются от табличных, то коэффициент Х_е1 и Х_е2 принимают с округлением в большую сторону.

Таблица 23

Коэффициенты формы зуба Y_F в зависимости от коэффициента

смещения инструмента Х_е1

z или z_V Y_F при коэффициенте смещения инструмента

- 0, 5 - 0, 4 - 0, 3 - 0, 2 - 0, 1 +0, 1 +0, 2 +0, 3 +0, 4 +0, 5

- - - - - 4, 6 4, 12 3, 97 3, 85 3, 73 3, 68 - - - - 4, 60 4, 32 4, 02 3, 88 3, 79 3, 70 3, 67 - - - - 4, 39 4, 15 3, 92 3, 81 3, 73 3, 68 3, 65 - - - 4, 55 4, 20 4, 05 3, 84 3, 76 3, 70 3, 65 3, 62 - - 4, 5 4, 28 4, 04 3, 90 3, 77 3, 70 3, 66 3, 62 3, 61 - - 4, 27 4, 07 3, 90 3, 80 3, 70 3, 65 3, 63 3, 61 3, 60 - 4, 24 4, 03 3, 89 3, 77 3, 70 3, 64 3, 61 3, 59 3, 58 3, 58 - 4, 00 3, 83 3, 75 3, 67 3, 62 3, 58 3, 57 3, 56 3, 56 3, 57 3, 9 3, 78 3, 67 3, 61 3, 57 3, 55 3, 53 3, 53 3, 53 3, 54 3, 55 3, 67 3, 59 3, 53 3, 50 3, 48 3, 47 3, 48 3, 49 3, 50 3, 52 3, 53 3, 46 3, 42 3, 40 3, 39 3, 39 3, 40 3, 42 3, 44 3, 46 3, 50 3, 52

Таблица 24

Формулы определения основных размеров нормальных зубчатых колес и сил в зацеплении

Цилиндрические прямозубые Цилиндрические косозубые Конические прямозубые

d₂^/= 2a_wu/(u ±1) в₂= ψ _ваа_w z_Σ = 2a_w/m z₁ = z_Σ/(u±1) z₂ = z_Σ – z₁ u_ф = z₂/z₁ d₁ = mz₁ d₂ = mz₂ d₂ = 2a_w – d₁ а =0, 5 (d₁ + d₂) h_a = m; h_f = 1, 25m h = h_a + h_f d_a1=d₁+2m d_a2 = d₂+2m d_f₁ = d₁ – 2, 5m d_f₂ = d₂ – 2, 5m в₁ = 1, 06в₂ F_t = 2T₂/d₂ F_r = F_ttgα d₂^/= 2a_wu/(u ±1) в₂ = ψ _ваа_w β _min = arcsin(4m/в₂) z_Σ = 2a_wcosβ _min/m z₁ = z_Σ/(u±1) z₂ = z_Σ – z₁ u_ф = z₂/z₁ d₁ = m₁z₁/cosβ d₂ = mz d₂ = 2a_w – d₁ h_a = m; h_f = 1, 25m h = h_a + h_f d_a1=d₁+2m d_a2 = d₂+2m d_f1 = d₁ – 2, 5m d_f2 = d₂ – 2, 5m в₁ = 1, 08в₂ F_t = 2T₂/d₂ F_r = F_ttgα /cosβ F_a = F_ttgβ δ ₂ = arctg u δ ₁ = 90⁰- δ ₁ R_e = d^/_e1/(2sinδ ₁ d ^/_e1) в = 0, 285R_e z₂ = d^/_e2/m_e z₁ = z₂/u u_ф = z₂/z₁ d_e1 = m_ez₁ d_e2 = m_ez₂ d_ae1=d_e1+2(1+x_e1)m_ecosδ ₁ d_ae2=d_e2+2(1+x_e2)m_ecosδ ₂ d_m2 = 0, 857d_e2 F_t = 2T₂/dm₂ F_a1 = F_r2 = F_t tgα sinδ ₁ F_r1 = F_a2 = F_t tgα cosδ ₁

10.3 К РАСЧЕТУ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ

Материалы для изготовления червячных колес

И их характеристики

Группа I. Оловянные бронзы, применяемые при скорости скольжения V_S ≥ 5 м/с.

Группа II. Безоловянные бронзы и латуни, применяемые при скорости скольжения V_S = 2…5 м/с.

Группа III. Мягкие серые чугуны, применяемые при скорости скольжения V_S < 2 м/с.

Таблица 25

Группа материала Марка бронзы, чугуна Способ отливки σ _Т σ _В σ _ВИ V_S, м/с

Н/мм²

I Бр010Н1Ф1 Бр010Ф1 Бр010Ф1 Центробежный В кокиль В песок - - - > 5 > 5 > 5

II БрА9ЖЗЛ БрА9ЖЗЛ БрА9ЖЗЛ БрА10Ж4Н4 Центробежный В кокиль В песок В кокиль - - - - 2…5 2…5 2…5 2…5

III СЧ15 СЧ20 В песок В песок - - < 2

Примечания: 1. Допускаемое напряжение при N_ц = 10⁷;

[σ ]_НО = 0, 75 σ _В для червяков с НВ ≤ 350;

[σ ]_НО = 0, 9 σ _В для червяков с НRC ≥ 45 (НВ > 350).

2. Для червяков применяют те же марки сталей, что и для зубчатых колес (см. табл.16).

Таблица 26

Допускаемые контактные и изгибные напряжения

Группа материала Контактные напряжения, Н/мм² Изгибные напряжения, Н/мм²

червяк с НВ ≤ 350 червяк с НВ > 350

I [σ ]_Н= К_HLС_V [σ ]_НО [σ ]_F = K_FL[σ ]_F₀

[σ ]_НО = 0, 75 σ _В [σ ]_НО = 0, 9 σ _В [σ ]_F₀ = 0, 25 σ _T + 0, 08σ _В

II [σ ]_Н= [σ ]_НО – 25V_S [σ ]_F = K_FL[σ ]_F₀

[σ ]_НО = 250 [σ ]_НО = 300 [σ ]_F₀ = 0, 25 σ _T+0, 08σ _В

III [σ ]_Н = 175 – 35 V_S [σ ]_F = K_FL[σ ]_F₀ [σ ]_F₀ = 0, 12 σ _в_u

Примечание. Коэффициент интенсивности изнашивания зубьев

C_V = 1, 66V_S^{-0, 352} или

V_S, м/с … 5 6 7 ≥ 8

С_V……….0, 95 0, 88 0, 83 0, 8.

Таблица 27

Значения [σ ]_НО для червячных колес из условия

Стойкости передачи к заеданию

Материалы [σ ]_НО, МПа, при скорости скольжения V_s, м/с

венца червячного колеса червяка 0, 5

БрА9ЖЗЛ сталь НRC > 45 (HB > 430)

БрА9Ж4Л сталь НВ > 430

БрА10Ж4Н4Л сталь НВ > 430

CЧ 12-28 или СЧ 15-35 СЧ 15-32 СЧ 18-36 СЧ 21-40 - - -

Таблица 28

Механические характеристики и значения [σ ]_F_O

Для материалов червячных колес

Материал Способ литья σ _в, МПа σ _т, МПа Твердость червяка HRC< 45(HB< 430) [σ ]_F_O Твердость червяка HRC> 45(HB> 430) [σ ]_F_O

неревер- сивная ревер- сивная неревер- сивная ревер- сивная

Бр010Ф1 В землю

Бр010Ф1 В кокиль

Бр0ФН10 Центробежный

Бр05Ц5 В землю

БрА9Ж4 В землю

БрА9Ж4 В кокиль

СЧ10-26 В землю -

СЧ15-32 В землю -

СЧ18-36 В землю -

СЧ25-40 В землю -

БрА9ЖЗЛ В кокиль

Таблица 29

Сочетание модулей m и коэффициентов q диаметра червяка

(ГОСТ 2144 - 76)

m, мм q m, мм q

2, 00 8, 0; 10, 0; (12, 5); 15, 5; 16, 0; 20, 0 6, 30 8, 0; 10, 0; 12, 5; 14, 0; 16, 0;

2, 50 8, 0; 10, 0; (12, 5); 16, 0; 20, 0 (7, 00) 20, 0; (12, 0)

(3, 00) (10, 0); (12, 0) 8, 00 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0

3, 15 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0 10, 00 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0

(3, 50) (10, 0); 12, 0; 14, 0 (12, 00) 10, 0

4, 00 8, 0; (9, 0); 10, 0; 12, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0 12, 50 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0

5, 00 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0; 20, 0 16, 00 8, 0; 10, 0; 12, 5; 16, 0

(6, 00) (9, 0); (10, 0)

Таблица 30

Зависимости приведенного коэффициента трения f ' и угла трения ρ ' между червяком и колесом от скорости скольжения V_s

V_s, м/с f ' ρ '

0, 01 0, 110…0, 120 6^o17…6^o51

0, 10 0, 080…0, 090 4^o34…5^o09

0, 25 0, 065…0, 075 3^o43…4^o17

0, 50 0, 055…0, 065 3^o09…3^o43

1, 00 0, 45…0, 05 2^o35…3^o09

1, 50 0, 040…0, 050 2^o17…2^o52

2, 00 0, 035…0, 045 2^o00…2^o35

2, 50 0, 030…0, 040 1^o43…2^o17

3, 00 0, 028…0, 035 1^o36…2^o00

4, 00 0, 023…0, 030 1^o19…1^o43

7, 00 0, 018…0, 026 1^o02…1^o29

10, 00 0, 016…0, 024 0^o55…1^o23

Примечание. Меньшее значение для оловянной бронзы; большее значение для безоловянной бронзы, латуни и чугуна.

Таблица 31

Коэффициент формы зуба Y_F для червячных колес

z_V₂

Y_F 1, 98 1, 88 1, 85 1, 8 1, 76 1, 71 1, 64 1, 61 1, 55 1, 48 1, 45 1, 4 1, 34 1, 3 1, 27 1, 24

Таблица 32

Площадь поверхности охлаждения корпуса редуктора

В зависимости от межосевого расстояния передачи

а_w,мм

А, м² 0, 19 0, 24 0, 36 0, 43 0, 54 0, 67 0, 8 1, 0 1, 2 1, 4

Примечание. Коэффициент теплоотдачи К_Т = 12…18 Вт/(м²·С), а при обдуве вентилятором К_ТВ = 18…40 Вт/(м²·С).

Таблица 33

Формулы для определения основных размеров червячной передачи

И сил в зацеплении

Н а и м е н о в а н и е Ф о р м у л а

Скорость скольжения V_S = 0, 45 n₁_,(T₂ в Н·мм)

Модуль передачи m = (1, 5…1, 7)a_w/z₂

Коэффициент диаметра червяка q = 2a_w/m-z₂

Диаметр делительный червяка d₁ = qm

Высота головки витка (зуба) h_a = m

Высота ножки витка (зуба) h_f = 1, 2m

Диаметр вершин витков d_{a1 =}d₁ +2m

Диаметр впадин d_f1 = d₁ – 2, 4m

Длина нарезной части червяка при коэффициенте смещения Х < 0 в₁= (10+5, 5│ x│ +z₁)m

Диаметр делительной окружности колеса d₂= mz₂

Диаметр окружности вершин зубьев d_a2 = d₂ + 2(1+x)m

Диаметр впадин d_f2 = d₂ – 2m(1, 2 – x)

Диаметр колеса наибольший d_am2 ≤ d_a2 +6m/(z₁+2)

Уточненное межосевое расстояние a_w = 0, 5(d₁ + d₂)

Ширина зубчатого венца при z₁ = 1 и 2 при z₁ = 4 в₂= ψ _ваа_w ψ _ва=0, 355 ψ _ва=0, 355

Шаг зацепления p = π m

Радиальный зазор C = 0, 2m

Угол подъема винтовой линии червяка γ = arctg (z₁/q+2x)

КПД передачи 0, 95 tg γ /tg(γ +ρ ^/)

Окружная сила на колесе, равная осевой силе на червяке F_t2= F_a1= 2T₂/d₂

Окружная сила на червяке, равная осевой силе на колесе F_t1= F_a2 = 2T₂/(ud₁η )

Радиальная сила F_r = F_t2tgα

10.4 К ЭСКИЗНОМУ ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПЕРЕДАЧИ И РЕДУКТОРА

Таблица 34

Данные для определения размеров валов

Размеры вала Расчетная формула

Наименьший диаметр вала из d = ,

условия кручения по пониженному допускаемому напряжению [τ ] [τ ] = 15…25 H/мм² Т в Н·мм

Диаметр цапфы под подшипник d_П = d + 2t_цил, принимается кратным пяти

Диаметр буртика для подшипника d_БП = d_П + 3r

Диаметр вала под колесо d_К ≥ d_БП

Диаметр буртика для колеса d_БК = d_К + 3f

Длина концевого посадочного участка выходного вала ℓ _MT = 1, 5d

Длина промежуточного участка выходного вала ℓ _KT = 1, 2 d_П

Длина ступицы цилиндрического колеса L_CT ≥ в₂

Длина ступицы конического колеса L_CT = 1, 2d_К

Длина посадочного концевого участка входного вала (червяка) ℓ _МБ = 1, 5d

Длина промежуточного участка входного вала (червяка) ℓ _КБ = 2, 0 d_П

Длина ступицы червячного колеса L_СТ = d_К

Зазор между стенками корпуса и вращающимися деталями а = +3 мм

Таблица 35

Зависимость высоты заплечика (t_цил, t_кон), координаты фаски подшипника r и размера фаски (f) от диаметра (d)

d, мм 17… 24… 32… 40… 45… 52… 60… 67… 80… 90…95

t_цил 3, 0 3, 5 3, 5 3, 5 4, 0 4, 5 4, 6 5, 1 5, 6 5, 6

t_кон 1, 5 1, 8 2, 0 2, 3 2, 3 2, 5 2, 7 2, 7 2, 7 2, 9

r 1, 5 2, 5 2, 5 3, 5 3, 5 4, 0

f 1, 2 1, 2 1, 6 2, 5 2, 5 3, 0

Таблица 36

⇐ Предыдущая 1 2 3 456 7 8 Следующая ⇒
Поделиться:

Популярное:
Влияние ширины основной укрепленной поверхности дороги
Выбор контрольного комплекса зубчатого колеса
Выбор освещенности и коэффициента запаса
Действие электромагнитного экрана характеризуется коэффициентами экранирования и реакции экрана и общей эффективностью экранирования.
Динамика суммарного коэффициента рождаемости в СССР и России за последние 100 лет (период1897 – 2007)
Доля коэффициента в интегральной оценке по модели
Допустимое число животных на 1 м ширины эвакуационного выхода
Значение коэффициента прочности материалов А
Значения коэффициента режима работы для муфт
И установить тип рабочего колеса по быстроходности.
Изменение высоты и ширины ячеек, строк и столбцов

Последнее изменение этой страницы: 2017-03-08; Просмотров: 866; Нарушение авторского права страницы