Устройство деформационных швов в рулонных кровлях.

В рулонном покрытии шов устраивают следующим образом:

6 – настил покрытия; 7 – стальной компенсатор; 8 – кровельная сталь; 9 –стеклоткань.

48. Виды деформационных швов и их назначение. Устройство деформационных швов в каркасных зданиях.

Виды деформационных швов и их назначение см вопрос 46

Деформационные швы в каркасных зданиях чаще всего образуют установкой сдвоенных колонн и парных балок

В каркасных зданиях деформационные швы выполняются с применением парных колонн, величину зазора между которыми назначают в зависимости от принятых толщин наружн. стен и сеч-я колонн (вычисляется А). зазор в перекрытии в зоне деформ. шва замоноличивается по месту с устройством шва скольжения (с прокладкой из рубероида) между монолитным участком перекрытия и одной из его опор. Максимальная длина (или ширина) температурного отсека каркасн – панельного здания 60м.

Узел 4. Деформационный шов.

Лист 51. Узлы 3 и 4 сопряжений наружных панелей

а — герметизация вертикальных стыков: б — крепление верха панели к колонне; 1 — защитный слой; 2 — эластичная мастика; 3 — упругий шнур (гернит); 4 ~ колонна; 5— кирпичная кладка; 6 — цементный раствор: 7 — наружная стеновая панель; 8 — стальные закладные детали; 9 — монтажные соединительные элементы; 10 — пакля, смоченная цементным молоком

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЕ ВОПРОСЫ по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»

1. Подобрать площадь сечения продольной растянутой арматуры железобетонной перемычки прямоугольного профиля, нагруженной свежеуложенной кладкой из полнотелого силикатного кирпича при следующих данных:

- толщина стены 0, 64 м;

- перекрываемый проем - 2.0 м;

- материал перемычки - бетон класса В15;

- класс арматуры - 400.

Размеры сечения перемычки выбрать самостоятельно по конструктивным требованиям.

2. Определить расчетные усилия M и Q в подкрановой балке при следующих параметрах здания и оборудования:

- пролет здания - 18 м;

- шаг колонн - 12 м;

- мостовой кран грузоподъемностью 32/5 т;

- режим работы крана до 4К (средний).

Указать расчетные сечения по длине подкрановой балки.

3. Показать расчетную схему однопролетной поперечной рамы одноэтажного производственного здания на действие горизонтальных крановых нагрузок и привести основное каноническое уравнение метода перемещений при следующих параметрах:

- пролет здания - 24 м;

- шаг колонн - 6 м;

- мостовой кран грузоподъемностью 32 т.

4. Подобрать арматуру подошвы фундамента под внецентренно нагруженную колонну при следующих данных:

- М = 120 кН*м; N = 450 кН;

- размеры сечения колонны 400х800 мм;

- продольная арматура колонны 4 ø 25 A400;

- размер подошвы фундамента 2, 4х3, 0 м.

5. Подобрать поперечную арматуру стакана фундамента под внецентренно нагруженную колонну сечением 400х800 мм при следующих данных:

- М = 120 кН*м; N = 480 кН; Q = 10 кН;

- бетон колонны класса В25;

- продольная арматура колонны 4 ø 25 A400.

Размер стакана выбрать по конструктивным требованиям.

Высота подколонника 1 м.

6. Армокаменные конструкции. Условия применимости поперечного (сетчатого) армирования. Покажите пример армирования кирпичного столба сечением 640х770 мм.

7. Определить высоту монолитного фундамента под колонну сечением 400х800 мм при следующих данных:

- место строительства г. Иваново;

- фундамент крайнего ряда колонн;

- здание отапливаемое.

8. Сконструировать опорный узел решетчатой балки покрытия пролетом 18 м. Ширина сечения балки 0, 24 м. Продольная арматура в нижнем поясе 6 ø 15 К1500. Остальную арматуру принимать конструктивно.

9. Подобрать продольную арматуру опорного узла железобетонной сегментной раскосной фермы пролетом 24 м при следующих данных:

- усилие в панели нижнего пояса 520 кН;

- ширина сечения панелей - 240 мм;

- высота сечения нижнего пояса 240 мм;

- материал фермы - бетон класса В40;

- арматуры класса ø 15 К1500.

Поперечную арматуру подобрать по конструктивным требованиям. Сконструировать опорный узел.

10. Подобрать продольную арматуру A_sp двускатной двутавровой железобетонной балки пролетом 18 м при следующих данных:

- район строительства - г.Иваново;

- шаг колонн - 6 м;

- плиты покрытия шириной 3 м.

11. Подобрать продольную арматуру нижнего пояса сегментной раскосной строительной фермы из железобетона пролетом 24 м при следующих данных: усилие в нижнем поясе 850 кН. Размеры сечения элементов и материал фермы выбрать самостоятельно.

12. Подобрать поперечную арматуру продольного ребра плиты покрытия при следующих данных: материал - бетон класса В25, арматура класса A400, шаг колонн здания 12 м; здание отапливаемое; место строительства г.Екатеринбург. Продольная арматура 2 ø 22 A400. Сконструировать плиту покрытия.

13.Проверить достаточность несущей способности колонны при следующих данных:

- М = 120 кН*м М_l = 60 кН*м; N = 1200 кН; N_l = 800 кН; b=h=400 мм; H=7, 2 м; l_o = 7, 2 м; бетон класса В20; продольная арматура A_s=A_sc=10, 17 см².

14. Тонкостенные пространственные покрытия. Область применения. Конструктивное решение покрытий.

15. Сконструировать балку пролетом 6 м прямоугольного сечения размерами b=200 мм, h=500 мм. Поперечная арматура ø 8 A400. Продольная рабочая арматура 2 ø 22 A400.

16. Подобрать продольную арматуру ригеля каркаса по серии 1.020 при следующих данных: q = 80 кН/м; l=6 м; b = 200 мм; h = 450 мм; материал - бетон класса В20, арматура класса A400. Сжатая арматура 2 ø 10 A400.

17. Проверить достаточность несущей способности балки прямоугольного профиля с размерами сечения 200х600 мм, пролетом 6 м и при следующих данных: q=80кН/м; бетон класса В15; сжатая арматура 2 ø 12 A400; растянутая арматура 2 ø 25 A400.

18. Сконструировать колонну прямоугольного сечения размером 400х800 мм при следующих данных: Н=6 м; продольная арматура 4 ø 25 A400.

19. Выполнить армирование плиты монолитного перекрытия толщиной 60 мм. Шаг второстепенных балок перекрытия l_з = 2000 мм. Сечение второстепенной балки 200х400 мм. Расчетная нагрузка на перекрытие равна 10 кН/м².

20. Проверить достаточность несущей способности ребристой панели перекрытия по нормальному сечению при следующих данных: b_f^`=b_f=1500 мм; b=75 мм; h_f=50 мм; h=400 мм; класс бетона В20; рабочая арматура ребра 2 ø 22 A400; нагрузка q=10 кН/м; пролет панели l=6 м.

21. Сконструировать ригель перекрытия по серии 1.420 при следующих данных: h=800 мм; b=350 мм, l=6 м; продольная арматура по нижней грани 6 ø 25 A400; продольная арматура на верхней грани опор 3 ø 32 A400. Поперечную арматуру установить по конструктивным требованиям.

22. Сконструировать фундамент под колонну сечением 400х400 мм с размерами подошвы 2, 7х2, 7 м. Высота фундамента H=1, 5 м. Материал колонны - бетон класса В20. Площадь арматуры подошвы А=28, 5 см². Продольную и поперечную арматуру подколонника подобрать по конструктивным требованиям.

23. Сконструировать консоль колонны крайнего ряда при следующих данных: h_кол=400 мм; h₁=350 мм; h_конс=700 мм; l_выл=350 мм; арматура - продольная 2 ø 18 A400; поперечная ø 5 B500; наклонная (отогнутая) 6 ø 12 A400.

24. Подобрать продольную напрягаемую арматуру панели-оболочки КЖС пролетом 12 м одноэтажного неотапливаемого здания. Шаг колонн 6 м. Место строительства г.Иваново. Материалы принимать самостоятельно.

ответы на ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЕ ВОПРОСЫ по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»

- толщина стены 0, 64 м;

- перекрываемый проем - 2.0 м;

- материал перемычки - бетон класса В15;

- класс арматуры - А400.

Размеры сечения перемычки выбрать самостоятельно по конструктивным требованиям.

Проем перекрываем 5 перемычками 2ПБ22 по ГОСТ 948-84 ПЕРЕМЫЧКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ДЛЯ ЗДАНИЙ С КИРПИЧНЫМИ СТЕНАМИ сечением перемычки 120х140мм, длина 2200 мм.

Расчетный пролет l_p=l+2/3· l_оп=2000+2/3· 100=2067мм

Т.к. кладка свежеуложенная, то нагрузки на перемычку собираются с высоты h=lр=2067 мм.

Расчетная нагрузка на перемычку составляет q/5.

Сбор нагрузок:

q= q_кл+q_с.в

q=(1*0, 64*2*1, 6*9, 81*1, 1*0, 95)/5+0, 12*0, 14*1*2*9, 81*1, 1*0, 95=4.32 кН/м

где 1.6 т/м³- плотность кирпичной кладки.

Бетон - В15, R_в=8, 5 МПа, γ _b2=0, 9, Арм-ра - А400, R_s=R_sc=365 МПа, γ _c=1

h₀=h-a_S=140-25=115мм

В перемычках шириной 120 мм устанавливается 1 каркас, примем d=10мм A400 с A_s_с=0, 785 см².

=> растянутая арматура принимается конструктивно: 1 стержень диаметром 10 мм, A_s=0, 785 см², в сжатой зоне 1 стержнь диаметром 10 мм, A_s_с=0, 785 см².

2. Определить расчетные усилия M и Q в подкрановой балке при следующих параметрах здания и оборудования:

- пролет здания - 18 м;

- шаг колонн - 12 м;

- мостовой кран грузоподъемностью 32/5 т;

- режим работы крана до 4К (средний).

Указать расчетные сечения по длине подкрановой балки.

1) Для определения максимального момента устанавливаем кран в середине пролета.

y₁=l/4=3; y₂=0, 9*3/6=0, 45; Σ y= y₁+y₂ = 3, 45

2) Максимальная поперечная сила возникает при постановке кранового колеса на край балки. Определяем ординаты линии влияния:

y₁=1; y₂=(12-5, 1)/12=0, 575; Σ y= y₁+y₂ = 1, 575

- пролет здания - 24 м;

- шаг колонн - 6 м;

- мостовой кран грузоподъемностью 32 т.

r₁₁- реактивное усилие во введенном стержне, возникающее от линейного смещения узлов на величину Δ =1.

R_1,_p– реактивное усилие в стержне от действия внешней нагрузки при нулевом перемещении.

Каноническое уравнение

-коэффициент, учитывающий пространственную работу каркаса (для шага 6 м)

Проекция на горизонталь дает что R₁_p=H₂_max

Максимальная нагрузка от горизонтального торможения двух кранов

γ _f = 1, 1- коэф. надежности для крановой нагрузки

γ _n = 0, 95- коэф. надежности по назначению здания,

γ _c= 0, 85- коэф. сочетания крановых нагрузок(для режима 1К…6К).

Q=32т -грузоподъемность основного крюка крана,

G_т=8, 7т-масса тележки крана.

4. Подобрать арматуру подошвы фундамента под внецентренно нагруженную колонну при следующих данных:

- М = 120 кН*м; N = 450 кН;

- размеры сечения колонны 400х800 мм;

- продольная арматура колонны 4 ø 25 A400;

- размер подошвы фундамента 2, 4х3, 0 м.

Рассматриваем арматуру в направлении большей стороны подошвы фундамента.

Сечение 1-1.

Рабочая высота сечения h_o₁=h₁-a=300-50=250 мм, L=0, 75м – расстояние от наружной грани до рассматриваемого сечения.

Изгибающий момент

Расчетное давление под подошвой фундамента

Принимаем бетон кл.В15, арматура А400.

Площадь арматуры: 0, 9-коэф услов раб арм в грунте.

Сечение 2-2 h_o₂=h₂-a=600-50=550мм. L=1, 1м

Принимаем 12 Ø 12 A400 с шагом 200мм, A_s=1358 мм²> 762 мм².

Количество арматуры в направлении меньшей стороны подошвы фундамента определяем по среднему напряжению в грунте под подошвой фундамента

Сечение 1-1. h_o₁=h₁-a=300-50=250 мм.

Сечение 2-2. h_o₂=h₂-a=600-50=550мм.

Арматуру, укладываемую вдоль большей стороны подошвы фундамента, следует принять в количестве 15Ø 12 A400 с шагом 200мм, A_s=1697 мм² > 569 мм².

- М = 120 кН*м; N = 480 кН; Q = 10 кН;

- бетон колонны класса В25;

- продольная арматура колонны 4 ø 25 A400.

Размер стакана выбрать по конструктивным требованиям.

Высота подколонника 1 м.

Шаг сеток

Поперечное армирование подколонника определяют по расчету на момент от действующих усилий относительно оси, проходящей через точку поворота колонны.

Т.к. то разрушение произойдет по наклонному сечению 2-2, расчет ведем по наклонному сечению, проходящему через т.A.

Площадь сечения арматуры, расположенной в одном уровне:

где R_sw=285 МПа (для А400) – расчетное сопротивление поперечных стержней растяжению

∑ z_sw=50+250+450+650+850=2250мм – сумма расстояний от каждого ряда поперечной арматуры до нижней грани колонны.

Принимаем 4Ø 8 A400 с A_sw=2, 01 cм².

Армокаменные конструкции - каменные конструкции армированные арматурой. Различают два способа армирования: 1.Армирование поперечной арматурой(сетчатое армирование); 2.Армирование продольной арматурой.

Продольное и поперечной арматурой повышает несущую способность, трещиностойкость. Кроме того арматура существенно снижает продольные и поперечные деформации кладки.

Поперечное армирование кладки, конструктивная особенность: попер. арматура в виде сеток устанавливается в горизонтальных швах кладки. Сетка перпендикулярна внешней силе, воспринимающей напряжение от кладки. Сетчатое армирование эффективно при центральном сжатии, а также при внецентренном сжатии с эксцентриситетом, находящемся в пределах ядра сечения.

Для С1: S1(S2)=30…120 оптимально 50, 60, 70. Арматура В500 Ø 3, 4, 5

Для С3: В500, А240 Ø 6, 8, 10.

Шаг по высоте (должен быть таким чтобы не разорвалась кладка по высоте и не снизился эффект армирования):

h< 150, камни правильной формы, то С< =400мм и не более 5 рядов;

h> 150 (бутовая кладка), то С< =300мм и не более 3 рядов.

Применяется сетчатое армирование в случае

Сетчатое армирование применяется только в тех случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки, а площадь поперечного сечения не может быть увеличена.

Сетчатое армирование не допускается применять при влажном и мокром режиме помещении, когда влажность > 75%

Для столба сечением 640х770 мм шаг сеток устанавливаем через оптимальное число рядов =3.

7. Определить высоту монолитного фундамента под колонну сечением 400х800 мм при следующих данных:

- место строительства г. Иваново;

- фундамент крайнего ряда колонн;

- здание отапливаемое.

Нормативная глубина промерзания ,

t_янв=-11, 9^оС; t_февр=-10, 9^оС; t_март=-5, 1^оС; t_ноябрь=-3, 1^оС; t_дек=-8, 1^оС;

M_t-безразмерный коэф. равный сумме абсол. значений среднемесячн. отриц темпер за зиму

M_t=|t_янв+t_февр+t_март+t_ноябрь+t_дек|=|11, 9+10, 9+5, 1+3, 1+8, 1|=39, 1^оС;

k=d_o=0, 23м – для суглинков и глин;;

Расчетная глубина промерзания H=H_расч=H₀∙ k_t=1, 43∙ 0, 8=1, 15м, где k_t=0, 8, коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания (здание отапливаемое).

Высота фундамента назначается из условия обеспечения анкеровки:

h_анк = h_кол = 0.8 м.

Глубина стакана h_c=900мм.

Минимальная высота фундамента, исходя из условий заделки: 0, 9+0, 2=1, 1м.

Принимаем высоту фундамента H_f=1, 5м.

Глубина заложения фундамента H=1, 5+0, 15=1, 65м.

- усилие в панели нижнего пояса 520 кН;

- ширина сечения панелей - 240 мм;

- высота сечения нижнего пояса 240 мм;

- материал фермы - бетон класса В40;

- арматуры класса ø 15 К1500.

Поперечную арматуру подобрать по конструктивным требованиям. Сконструировать опорный узел.

В нижнем поясе действ. растягив. прод. сила, но из-за действия собств веса нижнего пояса возникает момент, тогда экцентриситет приложения продольной силы=0.02м

γ _s₆ =1, 15 – коэффициент условий работы арматуры.

R_sp-1250 МПа расчетное сопротивление канатной арматуры К1500 растяжению

Принимаем 2Ø 15К1500 с А_s_р=2, 83 см²

Принимаем 2Ø 15К1500 сА_s=A_s’=2, 83 см²

Требуемая площадь поперечного сечения продольной ненапрягаемой арматуры

Арматуру принимаем с учетом конструктивных требований 4Ø 12А400 cA_s=4, 52 см²

Длина заделки напрягаемой арматуры обеспечивающая полное использование расчетного сопротивления, для канатов Ø 15К1500 принимается не менее 1400мм. Поперечная арматура назначается по конструктивным требованиям Ø 8 А400 шаг стержней 100мм.

- район строительства - г.Иваново;

- шаг колонн - 6 м;

- плиты покрытия шириной 3 м.

В качестве напрягаемой арматуры принимаем канаты К1400 диаметром 15 мм.

На стропильные двутавровые балки действуют постоянные нагрузки от собственной массы балки, веса покрытия и кровли. В соответствии с принятой конструкцией кровли в таблице представлено определение постоянных нагрузок на 1м² от веса покрытия и кровли.

№	Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка,	Коэф. Надеж. по нагр., γ _f	Расчетная нагр.,
	Два слоя линокрома =3, 0 мм; =600кг/м3 0, 6·9, 81·0, 003	0, 018	1, 3	0, 023
	Цементная стяжка =30мм; =1800 кг/м3 0, 03·1, 8·9, 81	0, 53	1, 1	0, 583
	Утеплитель =150мм; =100 кг/м3 0, 15·1·9, 81·0, 1	0, 147	1, 3	0, 191
	Пароизоляция: руберойда -1слой =1, 5мм; =600 кг/м3; 0, 6·9, 81·0, 0015	0, 009	1, 3	0, 012
	Цементная стяжка =20мм; =1800 кг/м3 0, 02·1, 8·9, 81	0, 353	1, 1	0, 388
	Ребристая панель покрытия с бетоном замоноличивания	1, 54	1, 1	1, 694
	Масса балки 9100·9, 81·10^-3/6·18	0, 827	1, 1	0, 91
	ИТОГО: å gпок = g1+g2+g3+g4+g5+g6+g7	3, 424		3, 801

Проектируемое здание находится в IV климатическом районе, где расчетное значение снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности земли составляет S=2, 4 кН/м².

Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0, 7.

S_п = 2, 4·0, 7=1, 68 кН /м².

Расчетное усилие от массы покрытия, кровли и снега:

где b_n- номинальная ширина плиты, м.

Расчетный пролет балки:

где -конструктивная длина балки, м;

-длина площадок опирания соответственно левой и правой опор балок м;

- расстояние от торца балок до площадок опирания соответственно левой и правой опор балок, м. =0, так как балка опирается на среднюю колонну.

Поперечная сила на опоре балки:

где

-опорная реакция в балке от расчетных нагрузок.

Изгибающие моменты в расчетном сечении балки:

Фактическое поперечное сечение балок при их расчете по первой и второй группам предельных состояний приводится к эквивалентному двутавровому:

расчетное сечение балки фактическое сечение балки

Высота наиболее опасного нормального сечения балки:

где h^оп- высота балки на опоре;

tgα = 0, 08333 – тангенс угла наклона верхнего пояса балки при уклоне 1: 12.

Балка изготавливается из тяжелого бетона класса В35. = 19, 5 МПа. Напрягаемая арматура класса К1400 = 1170 МПа. Способ напряжения – механический на упоры формы. Требуемая площадь сжатой и растянутой арматуры определяется в наиболее опасном нормальном сечении балок. Расчет прочности нормальных сечений балок с полкой в сжатой зоне производится в зависимости от положения границы бетона сжатой зоны. Если выполняется условие:

где: - ориентировочная рабочая высота расчетного сечения балок;

- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки и принимаемый при совместном действии постоянных и снеговых нагрузок,

Условие выполняется, т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и сечение балки рассчитывается как прямоугольное.

< ξ _R=0, 34

Принимаем по сортаменту 6 канатов Æ 15 К1400 с A_s_р = 1059, 6 мм².

В нижнем поясе действует растягивающая сила, но из-за собственного веса пояса возникает момент. В результате этого появляется эксцентриситет приложения продольной силы e₀=0, 02м.

a_s=a_sp=50мм.

h₀=h- a_s=240-50=190мм.

При соблюдении условия e^/< h-a_sp, то есть 0, 09< 0, 24-0, 05=0, 19м площадь сечения арматуры

R_sp=1170 МПа- расчетное сопротивление канатной арматуры К1400 растяжению

Принимаем 4Ø 15К1400 с А_Sр=5, 66 cм²

Принимаем 2Ø 15К1400 с А_SР’=2, 83 cм²

№	Наименование нагрузки	Нор. наг.,	γ _f	Рас. наг.,
	Два слоя линокрома =3, 0 мм; =600 кг/м3 0, 6·9, 81·0, 003	0, 018	1, 3	0, 023
	Цементная стяжка =30мм; =1800 кг/м3 0, 03·1, 8·9, 81	0, 53	1, 1	0, 583
	Утеплитель =150мм; =100 кг/м3 0, 15·1·9, 81·0, 1	0, 147	1, 3	0, 191
	Пароизоляция: руберойда -1слой =1, 5мм; =600 кг/м³ 0, 6·9, 81·0, 0015	0, 009	1, 3	0, 012
	Цементная стяжка =20мм; =1800 кг/м3 0, 02·1, 8·9, 81	0, 353	1, 1	0, 388
	Ребристая панель покрытия с бетоном замоноличивания		1, 1	2, 2
	ИТОГО: å gпок = g1+g2+g3+g4+g5+g6	3, 057		3, 397

Проектируемое здание находится в III климатическом районе, где расчетное значение снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности земли составляет S=1, 8 кН/м².

Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0, 7: S_п = 1, 8·0, 7=1, 26 кН /м².

Расчетная распределенная нагрузка от массы покрытия, кровли и снега:

где b_n-номинальная ширина плиты, м;

ℓ _р = ℓ _пл - ℓ _оп = 11980 – 120 = 11860 мм;

Q_max = 14, 81 ·11, 86/2 = 87, 83 кН; h=450мм. h₀=450-35=415мм

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия

, где - поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции от внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии от опоры; - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении; - поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении. Определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка:

М_в = 1, 5R_bt·b·h²₀= 1, 5·0, 9·1, 05·0, 17·0, 415²=41, 5 кПа·м³;

Проверяем условия: 49, 58 < 112, 7; , 49, 58 < 66, 67

Шаг хомутов у опоры должен быть не более =207, 5 и 300 мм, а в пролете - 0, 75 =311, 25 и 500 мм, S≤ 15d_s=330мм. Максимально допустимый шаг у опоры равен:

Принимаем шаг хомутов у опоры S_w₁= 200 мм, а в пролете S_w₂=300 мм. Отсюда

; d_sw ³ 1/4 d_s= 22/4=5, 5 мм; d_sw ³ 6 мм

Принимаем в поперечном сечении два хомута ø 6В500( =0, 57 см ).

Таким образом, принятая интенсивность хомутов у опоры и в пролете соответственно равны:

Проверяем условие: , условие выполняется, следовательно, значения и не корректируем.

Определим, длину участка с интенсивностью хомутов . Так как
, значение вычислим приняв =31, 75 кН

шаг стержней на приопорном участке длиной ℓ /4 = 11980/4 = 2995 мм принимаем S = 200 мм, на остальной части пролета 300 мм.

13.Проверить достаточность несущей способности колонны при следующих данных:

- М = 120 кН*м М_l = 60 кН*м; N = 1200 кН; N_l = 800 кН; b=h=400 мм; H=7, 2 м; l_o = 7, 2 м; бетон класса В20; продольная арматура A_s=A_sc=10, 17 см².

Бетон В20: R_b=11, 5МПа, Е_в=27500МПа;

Арматура А400: R_s=355МПа, E_s=200000МПа.

Величина случайного эксцентриситета

e_a³ H/600=720/600=1, 2 cм;

e_a³ h/30=40/30=1, 3 cм;

e_a³ 1 см.

принимаем e_a=1, 3 см.

i=0, 289h=0, 289× 0, 4=0, 1156 м;

l₀/i=7, 2/0, 1156=62, 28> 14;

e_o= M/ N=120/1200=0, 1м=10см.

M₁=M+N(h/2-a)=120+1200(0, 4/2-0, 05)=300 кН× м;

M_1l=M₁+N₁(h/2-a)=60+800(0, 4/2-0, 05)=180 кН× м.

Так как изгибающие моменты M и M_l одного знака, то

j_l=1+ M_1l/ M₁=1+ 180/300=1, 6< 2;

d_{e, min}=0, 15;

d_{e, min}=0, 15< e_o/ h= 10/ 40=0, 25;

-усл.устойч. выполн.

Проверку прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой (когда ) производят из условия: )

- высота сжатой зоны, принимаемая равной

а) при - ;

б) при - , где определяется по формуле ; ;

Следовательно, несущая способность колонны не обеспечена.

14. Тонкостенные пространственные покрытия. Область применения. Конструктивное решение покрытий.

ТПП применяются как в промышленности так и в гражданском строительстве. Спортивные, зрелищные сооружения. Пролеты таких сооружений могут превышать 100м, а вместимость-100тыс. чел.

Достоинства ТПП:

1. Возможность перекрывать > пролеты без промежуточных опор.

2. Экономия материалов 25…40% по сравнению с плоскими конструкциями

3. Снижение собственной массы конструкций.

4. Архитектурная выразительность.

Недостатки ТПП:

1. Трудоемкость возведения

2. Усложнение устройства кровли

3. Криволинейные элементы менее технологичны в изготовлении, чем плоские.

Поверхность оболочки обладает кривизной в одном или двух направлениях, благодаря чему в оболочках возникают усилия преимущественно одного знака. Форма оболочки выбирается такой, чтобы обеспечить её работу главным образом на сжатие, при этом бетон оболочки используется наиболее эффективно.

Оболочка по контуру опирается на диафрагмы, которые выполняются в виде арок, ферми контурных брусьев. Арки и фермы применяют, как правило в многоволновых покрытиях, в которых оболочка опирается на четыре угловые точки. В отдельно стоящих оболочках опертых по периметру здания на ряд часто расположенных колонн или на стены, используют контурный брус. Фермы как наиболее жесткие в вертикальной плоскости имеют преимущество перед арками. В много волновых решениях смежные оболочки проектируют на общей диафрагме, а в зоне температурных швов-на спаренных диафрагмах и колоннах.

⇐ Предыдущая 123 4 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒

Последнее изменение этой страницы: 2017-03-15; Просмотров: 373; Нарушение авторского права страницы