Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


Определение нагрузок, действующих на фундаменты



Исходные данные

Рассчитываем и проектируем основание и фундаменты одноэтажного двухпролетного промышленного здания со смешанным каркасом. Габаритные параметры и характеристика условий строительства приводятся в таблице

 

Таблица 1. Габаритные параметры здания и характеристика условий строительства

Вариант сооружения Габаритная схема L1, м L2, м H1, м Н2, м Hпр, м Q1, т Q2, т tвн, °С Район строительства Mt S0, кПа W0, кПа
12, 0 18, 0 -4, 2 Тобольск 55, 2 2, 0 0, 30

Где L1, L2 – ширина ипролетов, м;

Н1, Н2 – высота пролетов, м;

Нпр – глубина заложения приямка, м;

Q1, Q2 – грузоподъемность кранов, т;

tвн – расчетная среднесуточная температура воздуха в помещении, оС;

М1- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур наружного воздуха за зиму в данном районе;

S0 – снеговая нагрузка, кПа;

W0 –давление ветра.

Остекление здания принято ленточное (от оси 1 до оси 6 включительно). Остекление торцевых стен не предусмотрено.

Инженерно-геологические условия площадки строительства установлены на глубине 0, 95 м от отметки природного рельефа.

Таблица 2. Инженерно-геологический условия площадки

№ слоя Тип грунта Обозначение Толщина слоя, м
скв.1 78, 80 скв.2 77, 50 скв.3 76, 20 скв.4 75, 80
Почвенно-растительный слой h0 0, 3 0, 3 0, 3 0, 3
Суглинок h1 4, 00 4, 00 3, 60 3, 80
Глины h2 1, 80 2, 00 1, 70 1, 90
Глины h3 Толщина слоя бурением до глубины 20 м не установлена

Таблица 3. Исходные показатели физико-механических свойств грунтов

№ слоя Тип грунта ρ n, т/м3 ρ I/ ρ II т/м3 ρ s, т/м3 W, % WL, % Wp, % Kф, см/с Е, МПа сI/ сII кПа jI/jII град Группа грунта по трудности разработки
Суглинок 1, 85 1, 80/ 1, 82 2, 72 21, 8 29, 8 19, 8 2, 0* 10-7 15, 0 15, 0/ 23, 0 21/23 III
Глины 1, 84 1, 79/ 1, 81 2, 71 38, 0 43, 1 25, 4 2, 2* 10-8 7, 0 19, 0/ 29, 0 6/7 II
Глины 1, 80 1, 75/ 1, 77 2, 72 29, 7 45, 1 23, 1 1, 8* 10-8 12, 0 25, 0/ 37, 0 13/14 II

 

 


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ  

Таблица 4. Состав подземных вод по данным химического анализа

Показатели агрессивности воды-среды Значение показателя
Бикарбонатная щелочность ионов HCO3, мг- экв/л 0, 2
   
Водородный показатель pH, мг-экв/л   6, 6
Содержание, мг/л  
агрессивной углекислоты CO2
аммонийных солей ионов NH4+
магнезиальных солей, ионов Mg2+
щелочей
сульфатов, ионов SO42-
хлоридов, ионов Cl -

Определение нагрузок, действующих на фундаменты

Расчет нормативных значений усилий на уровне обреза фундаментов от нагрузок, воспринимаемых рамой каркаса (постоянная, снеговая, ветровая и крановая), выполняется на ЭВМ. Наиболее нагруженными являются фундаменты по оси А-5; нормативные значения усилий этих фундаментов приведены в таблице 5.

Таблица 5.Нормативные значения усилий на уровне обреза фундамента по оси А-5

Усилия Постоянные Pd, кН Снеговые Pt1, кН Крановые Pt2, кН Ветровые Pt3, кН
Нормальные, Nn, кН 1012, 0 166, 0 247, 0
Моменты, Mn, кНм 310, 0 93, 0 ±207 ±36
Горизонтальные, Qn, кН 86, 0 2, 0 ±42 ±20

Таблица 6.Расчетное сочетание нагрузок.

Усилия Pd +Pt1 Pd +Pt2 Pd +Pt3 Cm
Нормальные, Nn, кН 1178, 0 1259, 0 1012, 0 1408, 4
Моменты, Mn, кНм 403, 0 517, 0 346, 0 625, 9
Горизонтальные, Qn, кН 88, 0 128, 0 106, 0 147, 4

Определяем основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных, по формуле (СП 20.13330.2011 п.6.2а):

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ  
=1012.0+1∙ 247+0.9∙ 166=1408.4 кН

= 310+1∙ 207+0.9∙ 93+07∙ 36=625.9 кНм

= 86+1 42+0.9∙ 20+0.7∙ 2=147.4кН

 

 

Для расчетов по деформациям (γ f = 1.0):

N col, II = Nn × γ f = 1408, 4 × 1 = 1408, 4 кН

M col, II = Mn × γ f = 625, 9 × 1 = 625, 9 кН× м

Q col, II = Qn × γ f = 147, 4 × 1 = 147, 4 кН

 

Для расчетов по несущей способности (γ f = 1, 2):

N col, I = Nn × γ f = 1408, 4 × 1, 2 = 1690, 08 кН

M col, I = Mn × γ f = 625, 9 × 1, 2 = 751, 08 кН× м

Q col, I = Qn × γ f = 147, × 1, 2 = 176, 88 кН


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.310103.1.КП.1.2014-ПЗ  


Слой 2 – суглинок

Плотность сухого грунта: ρ dn /(1 + 0, 01× W) = 1, 85/ (1+0, 01*21, 8) = 1.518 т/м3

Пористость: n = (1 – ρ ds) × 100 = (1 – 1.518 /2.72) × 100 = 44.2%

Коэффициент пористости: e = n/(100 – n) = 44.2/(100 – 44.2) = 0, 792

Степень влажности: Sr=W× ρ s/100(e× qw)= 21, 8× 2.72/100(0.792× 1)=0.75, где qw = 1 т/м3 – плотность воды

Число пластичности: Ip = WL – Wр = 29, 8-19, 8=10%

Показатель текучести: IL = (W – Wр) /(WL – Wр)= (21, 8 –19, 8) /10=0, 2

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γ I = ρ I× g = 1, 80× 9, 81=17, 66;

γ II = ρ II× g = 1.82× 9, 81=17, 85;

γ s = ρ s× g = 2.72× 9, 81=26, 68.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже УПВ, с учетом взвешивающего действия воды:

γ sb = (γ sw) /(1+e)= (26, 68 -10) /(1+0, 792)=9, 31,

где γ w = 10 кН/м3 – удельный вес воды

Для определения условного расчетного сопротивления грунта по формуле

СП 22.13330.2011 принимаем условные размеры фундамента d1 = dусл = 2 м и bусл =1 м и установим в зависимости от заданных геологических условий и конструктивных особенностей здания коэффициенты gc1, gc2, k, Mg, Mq и Mc.

· глинистые, а также крупнообломочные с глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя IL ≤ 0, 25 gc1=1, 25;

· для здания с гибкой конструктивной схемой gc2=1, 1.

· Коэффициент k=1, 1 принимаем по СП 22.13330.2011.

· Для jII=23° по табл.5.5 СП 22.13330.2011 имеем Mg=0, 66, Mq=3, 65, Mc=6, 24.

Удельный вес грунта выше подошвы условного фундамента до глубины dw=1, 0 м принимаем без учета взвешивающего действия воды γ II=17, 85, а ниже уровня УПВ, т.е. в пределах глубины d=dусл- dw и ниже подошвы фундамента, принимаем γ sb =9, 31 кН/м3 (п 1.3.4); удельное сцепление сII=23 кПа.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

=1, 25*1, 1/1, 1·(0, 66·1·1∙ 9, 31+3, 65· [1, 0·17, 85+(2-1) ·9, 31] +6, 24·23) =342, 1 кПа.

Полное наименование грунта слоя № 2 по ГОСТ 25100-95 - суглинок полутвердый. Этот грунт может быть использован как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность (Rусл=342, 1 кПа) и относится к среднесжимаемым основаниям (Е=9 МПа> 7МПа).

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ  
Слой 3 – глины

Плотность сухого грунта: ρ dn /(1 + 0, 01× W) = 1, 84/ (1+0, 01*38, 0) = 1, 33 т/м3

Пористость: n = (1 – ρ ds) × 100 = (1 – 1, 33/2, 71) × 100 = 51%

Коэффициент пористости: e = n/(100 – n) = 51/(100 – 51) = 1, 04

Степень влажности: Sr=W× ρ s/(e× qw)= 38, 0∙ 2, 71/(1, 04∙ 1∙ 100)=0, 99, где qw = 1 т/м3 – плотность воды

Число пластичности: Ip = WL – Wр = 43, 1 – 25, 4=17, 7%

Показатель текучести: IL = (W – Wр) /(WL – Wр)= (38, 0 –25, 4) /(43, 1-25, 4)=0, 71

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γ I = ρ I× g = 1, 79× 9, 81=17, 56;

γ II = ρ II× g = 1, 81× 9, 81=17, 76;

γ s = ρ s× g = 2, 71× 9, 81=26, 59.

Удельный вес грунта, расположенного ниже УПВ, с учетом взвешивающего действия воды:

γ sb = (γ sw) /(1+e)= (26, 59 -10) /(1+1, 04)=8, 13,

где γ w = 10 кН/м3 – удельный вес воды

Для определения условного расчетного сопротивления грунта по формуле

СП 22.13330.2011 принимаем условные размеры фундамента d1 = dусл = 2 м и bусл =1 м и установим в зависимости от заданных геологических условий и конструктивных особенностей здания коэффициенты gc1, gc2, k, Mg, Mq и Mc.

· Коэффициенты gc1, gc2 принимаем по табл.5.4 СП 22.13330.2011 для глины мягкопластичной gc1=1, 1; gc2=1.

· Коэффициент k=1, 0 ( IL> 0.5).

· Для jII=7° по табл.5.5 СП 22.13330.2011 имеем Mg=0, 12, Mq=1, 47, Mc=3, 82.

Удельный вес грунта выше подошвы условного фундамента до глубины dw=1, 0 м принимаем без учета взвешивающего действия воды γ II=17, 76, а ниже уровня УПВ, т.е. в пределах глубины d=dусл- dw и ниже подошвы фундамента, принимаем γ sb =8, 13 кН/м3 (п 1.3.4); удельное сцепление сII=29 кПа.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

 

 

= 1, 1× 1, 0/1, 0× (0, 12× 1× 1× 8, 13+1, 47× (1, 0× 17, 76+(4, 0-1, 0) × 8, 13)+3, 82× 29)=191, 08 кПа

Полное наименование грунта слоя № 3 по ГОСТ 25100-95 – глина мягкопластичная.

Этот грунт может быть использован как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность (Rусл=191, 08 кПа) и относится к среднесжимаемым основаниям (Е=9 МПа> 7МПа).

 

Слой 4 – глины

Плотность сухого грунта: ρ dn /(1 + 0, 01× W) = 1, 80/ (1+0, 01*29, 7) = 1, 39 т/м3

Пористость: n = (1 – ρ ds) × 100 = (1 – 1, 39/2, 72) × 100 = 49%

Коэффициент пористости: e = n/(100 – n) = 49/(100 – 49) = 0, 96

Степень влажности: Sr=W× ρ s/(e× qw)= 29, 7∙ 2, 72/(0, 96∙ 1∙ 100)=0, 84, где qw = 1 т/м3 – плотность воды

Число пластичности: Ip = WL – Wр = 45, 1 – 23, 1=22%

Показатель текучести: IL = (W – Wр) /(WL – Wр)= (29, 7 –23, 1) /(45, 1-23, 1)=0, 3

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γ I = ρ I× g = 1, 75× 9, 81=17, 17;

γ II = ρ II× g = 1, 77× 9, 81=17, 36;

γ s = ρ s× g = 2, 72× 9, 81=26, 68.

Удельный вес грунта, расположенного ниже УПВ, с учетом взвешивающего действия воды:

γ sb = (γ sw) /(1+e)= (26, 68 -10) /(1+0, 96)=8, 51,

где γ w = 10 кН/м3 – удельный вес воды

Для определения условного расчетного сопротивления грунта по формуле

СП 22.13330.2011 принимаем условные размеры фундамента d1 = dусл = 2 м и bусл =1 м и установим в зависимости от заданных геологических условий и конструктивных особенностей здания коэффициенты gc1, gc2, k, Mg, Mq и Mc.

· Коэффициенты gc1, gc2 принимаем по табл.5.4 СП 22.13330.2011 для глины тугопластичной gc1=1, 1; gc2=1.

· Коэффициент k=1, 1.

· Для jII=14° по табл.5.5 СП 22.13330.2011 имеем Mg=0, 29, Mq=2, 17, Mc=4, 69.

Удельный вес грунта выше подошвы условного фундамента до глубины dw=1, 0 м принимаем без учета взвешивающего действия воды γ II=17, 36, а ниже уровня УПВ, т.е. в пределах глубины d=dусл- dw и ниже подошвы фундамента, принимаем γ sb =8, 51 кН/м3 (п 1.3.4); удельное сцепление сII=37 кПа.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

 

 

= 1, 1× 1, 0/1, 1× (0, 29× 1× 1× 8, 51+2, 17× (1, 0× 17, 36+( 1, 8-1, 0 ) × 8, 51)+4, 69× 37)=228, 44 кПа

Полное наименование грунта слоя № 3 по ГОСТ 25100-95 – глина тугопластичная. Этот грунт может быть использован как естественное основание, поскольку имеет достаточную прочность (Rусл=342, 1 кПа) и относится к среднесжимаемым основаниям (Е=9 МПа> 7МПа).

 

В целом площадка пригодна для возведения здания. Рельеф площадки спокойный с небольшим уклоном в сторону 1 и 3 скважин. Грунты имеют слоистое напластование, с выдержанным залеганием пластов (уклон кровли не превышает 2%). Все грунты имеют достаточную прочность, невысокую сжимаемость и могут быть использованы в качестве оснований в природном состоянии. Грунтовые воды расположены на небольшой глубине, что значительно ухудшает условия устройства фундаментов: при заглублении фундаментов более 0, 90 м необходимо водопонижение; возможность открытого водоотлива из котлованов, разработанных в суглинке, должна быть обоснована проверкой устойчивости дна котлована (прорыв грунтовых вод со стороны слоя суглинка); глина, залегающая в зоне промерзания, является пучинистым грунтом, поэтому глубина заложения фундаментов наружных колонн здания должна быть принята не менее расчетной глубины промерзания суглинка, а при производстве работ в зимнее время необходимо предохранение основания от промерзания.

Целесообразно рассмотреть следующие возможные варианты фундаментов и оснований:

1) фундамент мелкого заложения на естественном основании – глина;

2) свайный фундамент из забивных висячих свай; несущим слоем для свай может служить глина (слой 4);

3) фундамент на распределительной песчаной подушке(вероятно уменьшение размероы подошвы фундаментов и расчетных осадок основания).

Следует предусмотреть срезку и использование почвенно-растительного слоя при благоустройстве и озеленении застраиваемого участка (п.1.5 СНиП 2.02.01-83).


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ    


5. Расчёт и проектирование варианта фундамента на естественном основании.

Проектируется монолитный фундамент мелкого заложения на естественном основании по серии 1.412-2/77 под стальную колонну, расположенную по осям К - 5, для исходных данных, приведенных выше.

Глубина заложения подошвы

 

Назначаем глубину заложения подошвы ростверка:

Расчетная глубина промерзания грунта от поверхности планировки DL равна df = 1, 5 м.

По конструктивным требованиям, также как и для фундамента на естественном основании верх ростверка должен быть на отметке – 0, 150, размеры подколонника (стакана) в плане lcf x bcf = 1200 x 1500 мм, глубина стакана dp = 900 мм. Если принять в первом приближении толщину дна стакана (в последующем она должна быть уточнена проверкой на продавливание колонной) равной hp =500 мм, то минимальная высота ростверка должна быть

hr ³ dp + hp = 900+500 = 1400 мм = 1, 4 м.

Для дальнейших расчетов принимаем большее из двух значений (1, 4 и 1, 5 м), т.е. hr = 1, 5 м (кратно 150 мм), что соответствует глубине заложения – 2.05 м.

6.2. Необходимая длина свай. В качестве несущего слоя висячей сваи принимаем песок мелкий (слой 4), тогда необходимая длина сваи должна быть не менее:

Принимаем типовую железобетонную сваю СНпр8-30 (ГОСТ 19804.2-79) квадратного сечения 300 х 300 мм, длиной L = 8 м. Класс бетона сваи В15. Арматура из стали класса A-I 4 Ø 10, объем бетона 0, 73 м3, масса 1, 83 т, защитного слоя ав = 20 мм.

6.3. Несущая способность одиночной сваи. Определяем несущую способность одиночной сваи из условия сопротивления грунта основания по формуле (8) СНиП 2.02.03-85:

 

В соответствии с расчетной схемой сваи устанавливаем из табл.1 СНиП 2.02.03 - ­85 для песков мелких при z = 10, 23 м расчетное сопротивление R = 4092 кПа. Для определения расчленяем каждый однородный пласт грунта (инженерно-геологический элемент) на слои и устанавливаем среднюю глубину расположения каждого слоя, считая от уровня природного рельефа. Затем по табл.2 СНиП 2.02.03.-85, используя в необходимых случаях интерполяцию, устанавливаем:

для суглинка м →

для суглинка м →

для суглинка м →

для глины м →

для глины м →

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270115.300901.11.КП.5.2013-ПЗ  


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270115.300901.11.КП.5.2013-ПЗ  

 

 


Площадь опирания сваи на грунт А = 0, 3 х 0, 3 = 0, 09 м2, периметр U = 0, 3 * 4 = 1, 2 м. Для сваи сплошного сечения, погружаемой забивкой дизельным молотом, по табл. 3 СНиП 2.02.03-85 Тогда:

Fd =1*[1*4092*0, 09 + 1, 2*1*(8, 83*2 + 0, 18*1, 56 +19, 68*1, 38+ 45, 38*2+44, 804*0, 98)] = 602, 72 кН.

 

Требуемое число свай.

Определяем требуемое число свай в фундаменте в первом приближении при = 2191, 79 кН:

 

 

Принимаем n равным 7.

Размещение свай в кусте.

Размещаем сваи в кусте по типовой схеме. Окончательно размеры подошвы ростверка назначаем, придерживаясь унифицированных размеров в плане, кратных 0, 3 м, и по высоте, кратных 0, 15м.

6.6.Вес ростверка и грунта на его уступах.
Определим вес ростверка и грунта на его уступах.
Объем ростверка: Vr = 3*1, 8*0, 9 + 2, 1*1, 2 * 0, 9 = 7, 13 м3;
Объем грунта: Vgr = 3*2, 05*2, 1 - Vr = 5, 79 м3.

Вес ростверка и грунта:

= (7, 13 *25 + 5, 79 *0, 95*18, 93)* 1, 2 = (178, 25 + 104, 12)*1, 2 = 338, 8 кН

Размещение свай в кусте.

Размещаем сваи в кусте по типовой схеме. Окончательно размеры подошвы ростверка назначаем, придерживаясь унифицированных размеров в плане, кратных 0, 3 м, и по высоте, кратных 0, 15м.

6.6.Вес ростверка и грунта на его уступах.

Определим вес ростверка и грунта на его уступах.
Объем ростверка: Vr = 3*1, 8*0, 9 + 2, 1*1, 2 * 0, 9 = 7, 13 м3;
Объем грунта: Vgr = 3*2, 05*2, 1 - Vr = 5, 79 м3.

Вес ростверка и грунта:

= (7, 13 *25 + 5, 79 *0, 95*18, 93)* 1, 2 = (178, 25 + 104, 12)*1, 2 = 338, 8 кН

Исходные данные

Рассчитываем и проектируем основание и фундаменты одноэтажного двухпролетного промышленного здания со смешанным каркасом. Габаритные параметры и характеристика условий строительства приводятся в таблице

 

Таблица 1. Габаритные параметры здания и характеристика условий строительства

Вариант сооружения Габаритная схема L1, м L2, м H1, м Н2, м Hпр, м Q1, т Q2, т tвн, °С Район строительства Mt S0, кПа W0, кПа
12, 0 18, 0 -4, 2 Тобольск 55, 2 2, 0 0, 30

Где L1, L2 – ширина ипролетов, м;

Н1, Н2 – высота пролетов, м;

Нпр – глубина заложения приямка, м;

Q1, Q2 – грузоподъемность кранов, т;

tвн – расчетная среднесуточная температура воздуха в помещении, оС;

М1- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур наружного воздуха за зиму в данном районе;

S0 – снеговая нагрузка, кПа;

W0 –давление ветра.

Остекление здания принято ленточное (от оси 1 до оси 6 включительно). Остекление торцевых стен не предусмотрено.

Инженерно-геологические условия площадки строительства установлены на глубине 0, 95 м от отметки природного рельефа.

Таблица 2. Инженерно-геологический условия площадки

№ слоя Тип грунта Обозначение Толщина слоя, м
скв.1 78, 80 скв.2 77, 50 скв.3 76, 20 скв.4 75, 80
Почвенно-растительный слой h0 0, 3 0, 3 0, 3 0, 3
Суглинок h1 4, 00 4, 00 3, 60 3, 80
Глины h2 1, 80 2, 00 1, 70 1, 90
Глины h3 Толщина слоя бурением до глубины 20 м не установлена

Таблица 3. Исходные показатели физико-механических свойств грунтов

№ слоя Тип грунта ρ n, т/м3 ρ I/ ρ II т/м3 ρ s, т/м3 W, % WL, % Wp, % Kф, см/с Е, МПа сI/ сII кПа jI/jII град Группа грунта по трудности разработки
Суглинок 1, 85 1, 80/ 1, 82 2, 72 21, 8 29, 8 19, 8 2, 0* 10-7 15, 0 15, 0/ 23, 0 21/23 III
Глины 1, 84 1, 79/ 1, 81 2, 71 38, 0 43, 1 25, 4 2, 2* 10-8 7, 0 19, 0/ 29, 0 6/7 II
Глины 1, 80 1, 75/ 1, 77 2, 72 29, 7 45, 1 23, 1 1, 8* 10-8 12, 0 25, 0/ 37, 0 13/14 II

 

 


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ  

Таблица 4. Состав подземных вод по данным химического анализа

Показатели агрессивности воды-среды Значение показателя
Бикарбонатная щелочность ионов HCO3, мг- экв/л 0, 2
   
Водородный показатель pH, мг-экв/л   6, 6
Содержание, мг/л  
агрессивной углекислоты CO2
аммонийных солей ионов NH4+
магнезиальных солей, ионов Mg2+
щелочей
сульфатов, ионов SO42-
хлоридов, ионов Cl -

Определение нагрузок, действующих на фундаменты

Расчет нормативных значений усилий на уровне обреза фундаментов от нагрузок, воспринимаемых рамой каркаса (постоянная, снеговая, ветровая и крановая), выполняется на ЭВМ. Наиболее нагруженными являются фундаменты по оси А-5; нормативные значения усилий этих фундаментов приведены в таблице 5.

Таблица 5.Нормативные значения усилий на уровне обреза фундамента по оси А-5

Усилия Постоянные Pd, кН Снеговые Pt1, кН Крановые Pt2, кН Ветровые Pt3, кН
Нормальные, Nn, кН 1012, 0 166, 0 247, 0
Моменты, Mn, кНм 310, 0 93, 0 ±207 ±36
Горизонтальные, Qn, кН 86, 0 2, 0 ±42 ±20

Таблица 6.Расчетное сочетание нагрузок.

Усилия Pd +Pt1 Pd +Pt2 Pd +Pt3 Cm
Нормальные, Nn, кН 1178, 0 1259, 0 1012, 0 1408, 4
Моменты, Mn, кНм 403, 0 517, 0 346, 0 625, 9
Горизонтальные, Qn, кН 88, 0 128, 0 106, 0 147, 4

Определяем основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных, по формуле (СП 20.13330.2011 п.6.2а):

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.320103.10.КР.21.2015-ПЗ  
=1012.0+1∙ 247+0.9∙ 166=1408.4 кН

= 310+1∙ 207+0.9∙ 93+07∙ 36=625.9 кНм

= 86+1 42+0.9∙ 20+0.7∙ 2=147.4кН

 

 

Для расчетов по деформациям (γ f = 1.0):

N col, II = Nn × γ f = 1408, 4 × 1 = 1408, 4 кН

M col, II = Mn × γ f = 625, 9 × 1 = 625, 9 кН× м

Q col, II = Qn × γ f = 147, 4 × 1 = 147, 4 кН

 

Для расчетов по несущей способности (γ f = 1, 2):

N col, I = Nn × γ f = 1408, 4 × 1, 2 = 1690, 08 кН

M col, I = Mn × γ f = 625, 9 × 1, 2 = 751, 08 кН× м

Q col, I = Qn × γ f = 147, × 1, 2 = 176, 88 кН


Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Д.С.270800.310103.1.КП.1.2014-ПЗ  


Поделиться:



Популярное:

  1. G) определение путей эффективного вложения капитала, оценка степени рационального его использования
  2. I этап. Определение стратегических целей компании и выбор структуры управления
  3. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ПРОБЛЕМЫ МЕТОДА
  4. III. Определение посевных площадей и валовых сборов продукции
  5. VII. Определение затрат и исчисление себестоимости продукции растениеводства
  6. X. Определение суммы обеспечения при проведении исследования проб или образцов товаров, подробной технической документации или проведения экспертизы
  7. Анализ качества действующих норм
  8. Анализ платежеспособности и финансовой устойчивости торговой организации, определение критериев неплатежеспособности
  9. Анализ показателей качества и определение полиграфического исполнения изделия
  10. Б.1. Определение психофизиологии.
  11. Безопасность работы при монтаже конструкций. Опасные зоны при подъеме грузов. Определение габаритов опасных зон.
  12. ВЗВЕШИВАНИЕ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАССЫ ТЕЛА


Последнее изменение этой страницы: 2016-06-05; Просмотров: 565; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2024 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.12 с.)
Главная | Случайная страница | Обратная связь