Расчет плиты по деформациям /определение прогиба.

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 4Следующая ⇒

Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок Мn, l = 46942 Нм; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь при g_sp = 1:

N_tot = P₂ = 260020 Н.

Эксцентриситет e_s_,_tot = = = 0, 18 м = 18см.

Коэффициент φ _l = 0, 8 при длительном действии нагрузки

где M’_rp = P₂(e_s_,_tot - r) = 260020 (18-8, 72) =2412986 Нсм = 24 кН.м.

Определяем коэффициент c_s, характеризующий неравномерность деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами

Вычисляем кривизну оси при изгибе

где A_b = 135× 5 =675 cм,

c_b = 0, 9,

l_b = 0, 15 – при длительном действии нагрузок,

А'_s = 0

Вычисляем прогиб

< /2, 5 см/.

Расчёт плиты на усилия, возникающие в период изготовления, транспортирования и монтажа

Расчет ведем на совместное действие внецентренного сжатия и нагрузки от собственного веса.

За расчётное сечение принимаем сечение, расположенное на расстоянии 0, 8 м от торца панели.

Нагрузка от собственного веса:

Момент от собственного веса:

Определяем

, тогда

Принимаем арматуру 2ø 15 К-7 с

Рисунок 4- Расчетная схема плиты в период изготовления, транспортирования и монтажа

3. Расчет трехпролетного неразрезного ригеля.

Расчетный пролет ригеля между осями колонн , а в крайних пролетах:

где привязка оси стены от внутренней грани, м

глубина заделки ригеля в стену, м

Нормативные и расчетный нагрузки на 1 перекрытия

№ п. п.	Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м²	Коэф. надеж. по нагрузка	Расчетная нагрузка, Н/м²
1.	Постоянная нагрузка: Бетонный пол из плиток δ = 25 мм Цементный раствор δ = 15 мм		1, 1 1, 3
	Нагрузка от пола Сборная железобетонная ребристая (пустотная панель с заполнителем швов)		1, 1
2.	Итого постоянная нагрузка Временная полезная нагрузка (см. задание на КП), в том числе длительная кратковременная		1, 2 1, 2 1, 2

Материалы ригеля и их расчетные характеристики.

Бетон тяжелый класса: В15, , коэффициент условий работы бетона .

Арматура:

- продольная рабочая из стали кл. А300 , ;

- поперечная из стали класса В500:, ,

Статический расчет ригеля.

Предварительно определяем размеры сечения ригеля:

- высота

- ширина

Нагрузка от массы ригеля:

Нагрузку на ригель собираем с грузовой полосы шириной, равной номинальной длине плиты перекрытия.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1м длины ригеля.

Постоянная:

- от перекрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания :

-от массы ригеля с учётом коэффициента надёжности и

Итого:

Временная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению здания :

Полная расчетная нагрузка:

Расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил находим в предположении упругой работы неразрезной трехпролетной балки. Схемы загружения и значения M и Q в пролетах и на опорах приведены в табл.2

Таблица 2. Силы и изгибающие моменты при различных комбинациях временной нагрузки.

Схема балки и нагрузки	Изгибающие моменты	Поперечные силы
М₁	М₂	М_в	М_с	Q_a	Q_в1	Q_в2
	0, 08х х26, 5х х5, 55²= 64, 8	0, 025х х6, 5х х5, 6= 20, 6	-0, 1х х26, 3х х5, 6²= -82, 5	-0, 1х х26, 3х х5, 6²= -82, 55	0, 4х х26, 3х х5, 55= 58, 4	-0, 6х х26, 3х х5, 55= -87, 6	0, 5х х26, 3х х5, 6= 73, 6
	0, 1х х77, 5х х5, 55²= 230, 2	-0, 05х х77, 5х х5, 6²= -121, 5	-0, 05х х77, 5х х5, 6²= -121, 5	-0, 05х х77, 5х х5, 6²= -121, 5	0, 45х х77, 5х х5, 55= 168, 95	-0, 55х х77, 5х х5, 55= -232, 3
	-0, 02х х77, 5х х5, 55²= -46	0, 075х х77, 5х х5, 6²= 182, 3	-0, 05х х77, 5х х5, 6²= -121, 5	-0, 05х х77, 5х х5, 6²= -121, 5	-0, 05х х77, 5х х5, 55= -21, 1	-0, 05х х77, 5х х5, 55= -21, 1	0, 5х х77, 5х х5, 6=
	0, 073х х77, 5х х5, 55²=	0, 05х х77, 5х х5, 6²= 121, 5	-0, 117х х77, 5х х5, 6²= -284, 4	-0, 033х х77, 5х х5, 6²= -80, 2	0, 383х х77, 5х х5, 55= 161, 8	-0, 617х х77, 5х х5, 55= -260, 6	0, 583х х77, 5х х5, 6=

По данным табл.2 строим эпюры изгибающих моментов и поперечных сил для различных комбинаций нагрузок. При этом значения M и Q от постоянной нагрузки – схема I – входят в каждую комбинацию. Далее производим перерасчет усилий.

Рисунок 5. Эпюры моментов при различных комбинациях схем загружения и выровненная эпюра моментов.

Для трех промежуточных опор устанавливаем одинаковое значение опорного момента, равное сниженному на 30% максимальному значению момента на опоре «В»:

Исходя из принятого опорного момента, отдельно для каждой комбинации осуществляем перераспределение моментов между опорными и промежуточными сечениями добавлением треугольных эпюр моментов.

Опорный момент ригеля по грани колонны на опоре «В» со стороны второго пролета при высоте сечения колонны

Для расчета прочности по сечениям, наклонным к продольной оси, принимаем значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов.

Расчёт прочности ригеля по сечениям,

Нормальным к продольной оси

Высоту сечения уточняем по опорному моменту при , поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластичного шарнира. Принятое сечение ригеля следует затем проверить по пролетному моменту (если он больше опорного) так, чтобы относительная высота сжатой зоны была и исключалось переармированное неэкономичное сечение. По табл. III.1.[1] при находим значение , а по формуле определяем граничную высоту сжатой зоны:

, т.к.

Определяем рабочую высоту сечения ригеля:

Полная высота сечения:

с учетом унификации принимаем ,

Для опорных и пролётных сечений принято расстояние от границы растянутой грани до центра тяжести растянутой арматуры а=0, 06 м при расположении арматуры в 2 ряда и а =0, 03 м при расположении арматуры в 1 ряд.