Отстройка от броска намагничивающего тока

⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 28Следующая ⇒

Бросок намагничивающего тока возникает на выходе фильтра токов нулевой последовательности при разновременном включении фаз выключателя линии, питающей трансформаторы (автотрансформаторы) с глухозаземленной нейтралью. Различают / 8 / однофазное, двухфазное и разновременное включения.

При однофазном включении (одна фаза включается раньше двух других, включающихся одновременно) в нейтрали трансформатора возникает однополярный бросок тока намагничивания.

При двухфазном включении (раньше одновременно включаются две фазы, а затем третья) в нейтрали трансформатора возникает периодический бросок намагничивающего тока.

Случай разновременного включения всех трех фаз, являющийся расчетным для группы однофазных трансформаторов, рассмотрен в / 8 /.

Ток срабатывания защиты по условиям отстройки от броска намагничивающего тока при различных видах включения

(2.36)

где U_ном – номинальное напряжение сети; – коэффициент затухания броска тока при данном виде включения (к); – расчетное сопротивление контура включения трансформатора, приведенное к напряжению сети.

Коэффициент затухания броска зависит от вида включения, марки стали трансформатора и отношения полного времени отключения соответствующей ступени защиты t_с.з к расчетной постоянной времени t_расч контура включения. На рис.20 приведена зависимость коэффициента затухания броска от времени для холоднокатаной стали.

Расчетная постоянная времени зависит от соотношения результирующего активного и индуктивного сопротивлений контура включения t_расч = х_расч/(w^.r_расч). Для ориентировочных расчетов можно принимать с запасом для сети 110 кВ t_расч = 125 мс, для сети 220 кВ – t_расч = 250 мс.

При использовании реле РТ-40 расчетным является однофазное включение, для реле РНТ-560 – двухфазное.

Расчетные сопротивления трансформаторов при однофазном включении со стороны 110 кВ для трансформаторов всех мощностей определяются по формулам:

При U_{к В-С} > U_{к В-Н},

При U_{к В-С} < U_{к В-Н},

При включении со стороны 220 кВ относительное сопротивление зависит от типа оборудования:

трансформаторы мощностью до 63 МВА

трансформаторы мощностью 75-125 МВА

автотрансформаторы мощностью 32-63 МВА

автотрансформаторы мощностью 75-180 МВА

автотрансформаторы мощностью 200-240 МВА

трансформаторы 110-330 кВ всех мощностей

(включены со стороны среднего напряжения)

Рис.20. Зависимость затухания броска тока намагничивания трансформатора от времени

Глава 3. Проектирование релейной защиты от всех видов повреждений

Комплектные защиты от всех видов повреждений

Общие замечания

Защита линий 110-330 кВ от всех видов повреждений может выполняться на основе комплектных защит типа ЭПЗ-1636, ШДЭ-2801, ШДЭ-2802, в состав которых входят комплекты защит от междуфазных повреждений (дистанционные защиты и токовые отсечки) и комплекты защит от замыканий на землю (токовые защиты нулевой последовательности). Комплектный набор защит в указанных комплектах приведен на рис.21.

Рис.21. Состав комплектных защит от всех видов повреждений

Панель защиты ЭПЗ-1636 является базовой в эксплуатируемых сетях 110-220 кВ, шкаф ШДЭ-01 по функциональному назначению и основным характеристикам соответствует панели ЭПЗ-1636 и выпускается вместо нее. Шкаф ШДЭ-2802 используется в качестве единственного комплекта защиты, обеспечивающего функции основной и резервной защиты. Это возможно, если основные защиты шкаф ШДЭ-2802 (полный аналог ШДЭ-2801) обеспечивают необходимое быстродействие (см.п.1.1.3). Резервный комплект защит шкафа ШДЭ-2802 обеспечивает двухступенчатое резервирование при междуфазных повреждениях и замыканиях на землю. Для повышения надежности входные и выходные цепи и цепи оперативного питания для комплектов основных и резервных защит разделены.

Рис.22. Характеристики срабатывания реле сопротивления дистанционной защиты шкафа ШДЭ-2801: а – I ступень; б – II ступень; в – III ступень

Характеристики срабатывания дистанционных органов шкафа ШДЭ-2801 приведены на рис.22. На комплексной плоскости сопротивлений характеристика срабатывания реле I ступени имеет форму близкую к окружности, проходящей через особые точки (рис.22, а), т.е. характеристика составлена из трех дуг, опирающихся на хорды . Характеристика срабатывания реле II ступени задается в форме четырехугольника, вершины которого задаются точками (рис.22, б). Для упрощения записи привязка координат этих точек дана в долях от z_уст = 1, 0. Предусмотрены две ступени наклона правой боковой стороны четырехугольника в/а = 0, 15/0, 5 = 0, 3 и в/а = 0, 6, что позволяет регулировать отстройку II ступени защиты от токов нагрузки.

Характеристика срабатывания реле III ступени задается в виде треугольника, вершины которого задаются точками (рис.22, в).

Для регулирования отстройки от сопротивления, обусловленного токами нагрузки предусмотрены две ступени наклона правой боковой стороны треугольника путем задания угла j₁ =35° и j₁ =47°. Как и в защите ЭПЗ-1636 сопротивление срабатывания (z_уст) задается при угле между током и напряжением равном 75°, который условно назван углом максимальной чувствительности. Технические данные реле сопротивления всех ступеней приведены в табл.3.1.

Таблица 3.1.

Технические данные реле сопротивления дистанционной защиты шкафа ШДЭ-2801 при вторичном номинальном токе 5 (1) А

Ступень и характеристика защиты	Минимальное сопротивление срабатывания z_{уст.мин}, Ом/фазу	Кратность регулирования уставки по напряжению	Диапазон токов точной работы, А I_т.р.мин – I_{т.р.макс}
I ступень, окружность	0, 25 (1, 25) 0, 5 (2, 5) 1, 0 (5, 0)		6-200 (1, 2-40) 3-100 (0, 6-20) 1, 5-50 (0, 3-10)
II ступень, четырехугольник	0, 25 (1, 25) 0, 5 (2, 5) 1, 0 (5, 0)		6-200 (1, 2-40) 3-100 (0, 6-20) 1, 5-50 (0, 3-10)
III ступень, треугольник	0, 5 (2, 5) 1, 0 (5, 0) 2, 0 (10, 0)		3-100 (0, 6-20) 1-50 (0, 2-10) 0, 5-25 (0, 1-5, 0)

Выбор уставок для указанных комплектов защит производится, в основном, также как было рассмотрено во второй главе. Имеются некоторые отличия в расчетах дистанционных защит (см.п.3.1.2) и защит от замыканий на землю (см.п.3.1.3).

⇐ Предыдущая 1 2 3 4 567 8 9 10 Следующая ⇒