Расчет пусковых органов при несимметричных повреждениях

Определяют составляющие токов отдельных последовательностей, подводимых к органам защиты, при несимметричных повреждениях (см.п.1.3.4 и 1.3.5):

а) двухфазное КЗ

(3.39)

где – ток двухфазного КЗ в месте повреждения;

б) однофазное КЗ

(3.40)   (3.41)

где – ток однофазного КЗ в месте повреждения, определяют по (1.6); п_о.л – доля тока нулевой последовательности протекающего по поврежденной линии находится по схеме замещения нулевой последовательности;

в) двухфазное КЗ на землю

(3.42)   (3.43)   (3.44)

где = 3I₀ – ток двухфазного замыкания на землю; – ток прямой последовательности в месте КЗ при двухфазном замыкании на землю,

(3.45)

2. Ток срабатывания фильтра-реле обратной последовательности подготовки цепи отключения отстраивают от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме

(3.46)

где к_з = 1, 2 – коэффициент запаса по избирательности; к_c = 2 – коэффициент согласования цепей пуска передатчика и подготовки отключения различных полукомплектов защиты; к_в = 0, 4–0, 5 – коэффициент возврата фильтра-реле; I_{2 нб.п} = к_{2 нб}× I_{нагр.макс} – приведенный к первичной цепи ток небаланса фильтра обратной последовательности; к_{2 нб} = 0, 02–0, 03 – коэффициент небаланса фильтра обратной последовательности; I_{2 нес.п} – ток обратной последовательности при несимметричной нагрузке, приведенный к первичной цепи.

Для панели защиты ДФЗ-201 уставка срабатывания реле подготовки цепей отключения может быть выполнена:

по току обратной последовательности 1; 1, 5; 2 А;

по току нулевой последовательности 1; 1, 5; 2 А.

Уставки срабатывания реле пуска передатчика выполнены соответственно вдвое меньше, т.е:

I_{2 ср.ПП} = I_{2 срПО}/2.

Обычно условие (3.45) не является определяющим, и выбор уставок срабатывания производится в зависимости от чувствительности защиты, начиная с наибольших значений тока срабатывания:

(3.47)

где I_{2в мин} –наименьшее значение вторичного тока обратной последовательности при различных видах КЗ.

3. Чувствительность пускового органа по току обратной последовательности определяется для каждого вида КЗ

(3.48)

Если при замыкании на землю коэффициент чувствительности, определенный по (3.48), окажется меньше двух, то в фильтр-реле применяют добавку тока 3I₀.

4. Уставку срабатывания фильтра-реле по току нулевой последовательности отстраивают от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме аналогично (3.46):

(3.49)

где – приведенный к первичной цепи ток небаланса фильтра нулевой последовательности; к _нб = 0, 02–0, 03 – коэффициент небаланса фильтра; 3I_{0 нес.} – ток нулевой последовательности при несимметричной нагрузке, приведенный к первичной цепи.

Обычно условие (3.46) не является расчетным, и выбор уставки I_{0 ср} производят по характеристикам чувствительности защиты с учетом токов I_2в и 3I_0в.

5. Результирующую чувствительность пускового органа с учетом токов обратной и нулевой последовательностей определяют по семействам характеристик кратности тока срабатывания отключающего реле по отношению к току срабатывания при заводской уставке при различных сочетаниях I_2уст, 3I_0уст / 11 /. Поскольку расчеты результирующей чувствительности пусковых органов производятся для каждого вида КЗ и каждого расчетного режима, то определение результирующей чувствительности пусковых органов становится затруднительным.

Для упрощения определения результирующего коэффициента чувствительности, группы семейств характеристик на рис.27 представлены в обобщенных координатах К_чS = f(I_2в*, 3I_0в*).

 

Рис.27. Обобщенные характеристики чувствительности пусковых органов для несимметричных КЗ панели ДФЗ-201

 

Используя обобщенные кривые рис.27, результирующую чувствительность пусковых органов находим для любого вида КЗ в следующей последовательности:

а) по известной уставке I_2уст, определенной по двухфазному КЗ находится кратность вторичного тока обратной последовательности для рассматриваемого режима и вида КЗ

I2в* = I2в/ I2уст;

(3.50)

б) для полученного значения I_2в* (пусть 1, 5) по соответствующей кривой к_ч(3I_0в*) находится относительный расчетный ток нулевой последовательности, соответствующий к_ч = 2; 3I_0в*расч = 0, 72 (точки а, б, рис.27).

в) определяется расчетная уставка срабатывания по току нулевой последовательности, выбирая ближайшую большую

I0 ср £ 3I0в мин / 3I0в* расч,

(3.51)

где 3I_{0в мин} –определяемый расчетом (см. п.3.3.1) вторичный ток нулевой последовательности для данного режима и вида КЗ; пусть 3I_{0в мин} = 1, 3 А, тогда I_{0 ср} = 1, 3/0, 72 = 1, 8;

г) находится фактическая кратность тока нулевой последовательности при выбранной уставке

3I_{0в* факт} = 3I_{0в мин} /3I_{0 уст,} (3.52)

(в рассматриваемом примере 3I_{0в* факт} = 1, 3/1, 5 = 0, 85, что соответствует точке " г" на рис.27);

д) определяется результирующий коэффициент чувствительности для известных значений I_2в*, 3I_{0в* факт} (точки д, е, рис.27, к_ч =2, 15).

 

Расчет органа манипуляции

 

1. Выбирается коэффициент К органа манипуляции из условия обеспечения преимущественного сравнения фаз токов обратной последовательности при КЗ в конце линии. Расчет производится для худшего случая – двухфазного КЗ на землю, когда токи прямой и обратной последовательностей находятся в противофазе

(3.53)

где к_з = 1, 5 – коэффициент запаса; I_{1в расч} = – расчетный вторичный ток прямой последовательности, подводимый к органу манипуляции; I_{2в расч} = – расчетный вторичный ток обратной последовательности, подводимый к органу манипуляции.

Для панели ДФЗ-201 коэффициент К органа манипуляции может быть выполнен 4, 6, 8, что соответствует минимальному току надежной манипуляции I_{1в мин} (по прямой последовательности), равному 1, 1; 1, 6; 2, 0 А и углу блокировки 45, 52, 60°.

Обычно принимают К = 6, а при необходимости увеличивают до 8.

2. Проверяется обеспечение надежной манипуляции по минимальному току на входе фильтра при симметричных и несимметричных КЗ:

а) при несимметричном КЗ расчетным является случай двухфазного КЗ на землю в конце защищаемой линии

(3.54)

б) при симметричных КЗ расчетным является замыкание в начале линии, когда погрешность трансформаторов тока наибольшая

(3.55)

где – вторичный ток трехфазного КЗ, подводимого ко входу фильтра органа манипуляции; DI_1в = (0, 05 – 0, 08) – приведенная абсолютная погрешность фильтра органа манипуляции по току прямой последовательности;

– приведенный ток небаланса обратной последовательности, обусловленный погрешностью ТТ (e = 0, 1).

3. Расчет органа сравнения фаз не производится. Угол блокировки защиты b определяется условиями искажения угла вследствие погрешности ТТ и запаздывания высокочастотного сигнала по линии (6° на 100 км линии). Принято выставлять для линий длиной до 120 км b = 52°, а при больших длинах b = 60°.

 

⇐ Предыдущая45678910111213Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. A. Оказание помощи при различных травмах и повреждениях.
2. A. особая форма восприятия и познания другого человека, основанная на формировании по отношению к нему устойчивого позитивного чувства
3. B. Принципы единогласия и компенсации
4. Cочетания кнопок при наборе текста
5. D-технология построения чертежа. Типовые объемные тела: призма, цилиндр, конус, сфера, тор, клин. Построение тел выдавливанием и вращением. Разрезы, сечения.
6. EP 3302 Экономика предприятия
7. Exercise 5: Образуйте сравнительные степени прилагательных.
8. H. Приглаживание волос, одергивание одежды и другие подобные жесты
9. I. «Движение при закрытой автоблокировке (по путевой записке).
10. I. Если глагол в главном предложении имеет форму настоящего или будущего времени, то в придаточном предложении может употребляться любое время, которое требуется по смыслу.
11. I. Запоры — основная причина стресса
12. I. ПРИЕМЫ ИЗМЕРЕНИЙ И СТАТИСТИЧЕСКИЕ СПОСОБЫ ОБРАБОТКИ ИХ РЕЗУЛЬТАТОВ В ПСИХОЛОГИЧЕСКОМ ИССЛЕДОВАНИИ