|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
|
|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
ПОДБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ВАЛОВ РЕДУКТОРА
7.1 Ведущий вал Силы, действующие в зацеплении Ft,
Рисунок 2 – Расчётная схема ведущего вала.
7.1.1 Плоскость xz Реакция опор Σ MA = 0;
Σ MB = 0;
Проверка Σ x =
_______________________________
MA = 0; MB-
7.1.2 Плоскость YZ Реакция опор Σ MA = 0. Ry1 = Σ MB = 0. Ry2 = Проверка Σ Y = Изгибающие моменты MA = 0; MB =
7.1.3 Крутящий момент Mкр=Т1; Н*м
7.1.4 Суммарные реакции Pr1= Pr2= (7.1) 7.1.5 Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников: S1 = 0, 83e S2 = 0, 83e (7.2) 7.1.6 Осевые нагрузки подшипников если S1 > S2; Fa > 0, тогда Pa1 = S1; если S1 < S2;
7.1.7 Рассмотрим левый подшипник Отношение Эквивалентная нагрузка
(7.3) где для заданных условий V = Kσ = KT = 1 для конических подшипников при если
(7.4) где X = V = Kσ , KT = 1
7.1.8 Расчётная долговечность млн. об. L = ( (7.5) 7.1.9 Расчётная долговечность, ч Lh = (7.6) n1 – частота вращения ведущего вала
7.1.10 Рассмотрим первый подшипник Отношение если если L = ( (7.7) Lh = (7.8) Найденная долговечность приемлема.
7.2 Ведомый вал (без учёта открытой передачи)
Рисунок 3 – Расчётная схема ведомого вала.
7.2.1 Плоскость XZ Реакция опор Σ MD = 0; -Ft*c2- Rx4 = Σ MF = 0; Rx3 = Проверка: Σ x=- Изгибающие моменты: MD = 0; Mε = 7.2.2 Плоскость YZ Реакция опор Σ MD = 0; - Ry4 = Σ MF = 0; - Ry3 = Проверка: Σ Y = - Изгибающие моменты: MD = 0;
7.2.3 Крутящий момент Mкр = Т2;
7.2.4 Суммарные реакции Pr3= Pr4= (7.9)
7.2.5 Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников S1 = 0, 83e S2 = 0, 83e (7.10)
7.2.6 Осевые нагрузки подшипников если S3 > S4, тогда если S3 < S4, тогда
7.2.7 Так как в качестве опор ведомого вала применены одинаковые подшипники, то долговечность определим для более нагруженного правого (левого) подшипника. Отношение если Pэ = (XVPr+YPa) (7.11) 7.2.8 Расчётная долговечность, млн. об. L = ( (7.12)
7.2.9 Расчётная долговечность, ч Lh = (7.13) где
ПОДБОР ШПОНОК И ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ ШПОНОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ 8.1 Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами. Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок по ГОСТ 23360-78 по таблице 8. Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
8.2 Напряжения смятия
(8.1) где σ cм – 100…120 Мпа – допускаемые напряжения смятия
8.3 Ведущий вал. Т1 = Выходной конец вала db1 = Шпонка b× h× l t1 = Проверяем
8.4 Ведомый вал. T2 = Выходной конец вала db2 = Шпонка b× h× l t1 = Проверяем
Колесо зубчатое коническое dk2 = Шпонка b× h× l t1 = Проверяем Условие Результаты расчётов сводим в таблицу 8.1
Таблица 8.1 – Геометрические параметры шпонок
ПОДБОР МУФТЫ
Типоразмер муфты выбирают по диаметру вала и по величине расчётного вращающего момента. Tp = kTном ≤ [T], (9.1) Где k=1, 15…1, 2 – для ленточных конвейеров. 9.1 Ведущий вал Тр=k*T1 По 9.2 Ведомый вал Тр=k*T2 По
ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ ВАЛОВ РЕДУКТОРА НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ 10.1 Считаем, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения – по отнулевому (пульсирующему Материал валов – сталь 45 нормализованное σ B=570 Мпа; Пределы выносливости σ -1=0, 43*σ B (10.1) τ -1=0, 58* σ -1 (10.2) 10.2 Вал ведомый (рис. 3) Проверяем прочность вала под зубчатым коническим колесом. Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки: kσ = 1, 59, kτ = 1, 49 Масштабные факторы ε σ и ε τ по таблице 9. Коэффициенты ψ σ = 0, 15 и ψ τ = 0, 1. 10.3 Крутящий момент Т2 10.4 Суммарный изгибающий момент в сечении А-А (рис. 3)
МА-А (10.3) 10.5 Момент сопротивления кручению
(10.4) где b и t1 – параметры выбранной шпонки (раздел 8)
10.6 Момент сопротивления изгибу
(10.5) 10.7 Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений τ υ =τ m= (10.6)
10.8 Амплитуда нормальных напряжений изгиба σ υ = (10.7)
10.9 Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям Sσ = (10.8) 10.10 Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
Sτ = (10.9) 10.11 Результирующий коэффициент запаса прочности. S= (10.10) Условие S> [S] = 2, 5 выполнено. Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2017-03-09; Просмотров: 889; Нарушение авторского права страницы
= 
, Fa1 = 
f1, c1
*c1–Ft*(c1+f1) = 0; 
; 
*c1–Ft*f1 = 0; 
; 
C1- 
f1+ 
= 0; 
*C1- 
; 
+ 
= S1+ 
= S2- 
если 
> e, то
= (XV 
( 
, млн, об
; 
> e, то Pэ1 = (XV 
< e, то XV 
* 
, млн. об.
, ч
*(c2+f2) = 0
; 
*(c2+f2)-Ft*f2 = 0; 
; 
* 
+ 
* (c2 + f2) = 0
* (c2 + f2) + 
* f2 - 
= 0
; 
= - 
= - 
= S3; 
= S3 + 
< e, поэтому осевые силы не учитываем; Pэ = VPr 
KT; 
> e, то
KT
* 
, млн. об.
, ч
– частота вращения ведомого вала.
= 
≤ [σ cм], 
= выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую МУВП по ГОСТ 21424-75 с расточками полумуфт под dдв и 
= выбираем МУВП по ГОСТ 21424-75
= 
– 
= 
– 
