Определение расчетной мощности цеха

Пример расчета «Электроснабжение ремонтно-механического цеха»

Исходные данные

Исходные данные для механического цеха представлены в табл. 1. В цехе – крупносерийное производство, среда нормальная.

По справочным данным [1, 2, 3] определяются К_и, cosφ, tgφ. Если в справочных материалах К_и имеет интервальное значение, то для расчета принимается наибольшее. При наличии электроприемников с заданной полной мощностью, осуществляется расчет их активной мощности

.

Например, индукционная печь (поз. 25) S=22кВА, cosφ =0, 4

Полученные данные сводятся в табл. 2.

Так же рекомендуется пронумеровать станки на плане по порядку – слева на права и сверху вниз и занести их порядковый номер в таблицу 2 и рис. 1.

Питание цеха осуществляется от шин главной понизительной подстанции (ГПП) завода удаленной на 0, 5 км на напряжение 10 кВ, мощность короткого замыкания 200 кВА, отклонение напряжения в минимальном режиме +3%, в максимальном -1%. Трансформаторная подстанция питается по радиальной схеме. Нормируемый tgφ , заданный энергосистемой 0, 2. Цех работает в две смены, время использования максимума нагрузки 4000 часов.

 

 

 

Таблица 1

Перечень оборудования цеха

№	Наименование станка	Модель	Кол-во	P, кВт	Примечание
	Точило наждачное	-			U=220В
	Кран мостовой, 5т	-		15, 4	ПВ=40%
	Пресс гидравлический	ПО443
	Радиально- сверлильный	2К52-2		1, 5
	Токарно-карусельный			1, 5
	Отрезной			2, 2
	Плоскошлифовальный	3Г71
	Внутришлифовальный	3А227		5, 5
	Круглошлифовальный	3М152
	Поперечно-строгальный	3ш185д		5, 5
	Универсально-фрезерный	6Т83
	Вертикально-фрезерный	6Р12
	Зубофрезерный			6, 5
	Зубодолбежный	5А140П		4, 5
	Продольно-строгальный	ЭШ
	Вертикально-сверлильный	2Н135
	Токарно-винторезный	1М63
	Координатно-расточной	2Д450
	Установка теплозащиты ворот	ТЗ-5
	Печь сопротивления	С-70
	Приспособление закалочное	МТЗ
	Закалочная станция
	Выпрямитель сварочный	ВД-306УЗ
	Сварочный полуавтомат	НДГ-508			ПВ=60%
	Печь индукционная однофазная				U=220В, S=22 кВА, cosφ =0, 4
	Печь индукционная однофазная				U=380В, S=30 кВА, cosφ =0, 4

 

 

Таблица 2

Исходные данные для расчета нагрузок цеха

№	Поз. на плане	Наименование	n, шт	P, кВт	Ки	cosφ	tgφ	Прим.
	51, 60-62	Точило наждачное			0, 14	0, 5	1, 73	U=220В
	52, 53	Кран мостовой, 5т		15, 4	0, 1	0, 5	1, 73	ПВ=40%
	1-3	Пресс гидравлический			0, 17	0, 65	1, 17
	4, 5	Радиально- сверлильный		1, 5	0, 16	0, 5	1, 73
	6-8	Токарно-карусельный		1, 5	0, 16	0, 5	1, 73
	9, 10	Отрезной		2, 2	0, 16	0, 5	1, 73
	32, 33	Плоскошлифовальный			0, 16	0, 5	1, 73
	34, 35	Внутришлифовальный		5, 5	0, 16	0, 5	1, 73
	36-38	Круглошлифовальный			0, 16	0, 5	1, 73
	39-41	Поперечно-строгальный		5, 5	0, 16	0, 5	1, 73
	22-31	Универсально-фрезерный			0, 16	0, 5	1, 73
	13-17	Вертикально-фрезерный			0, 16	0, 5	1, 73
	18, 19	Зубофрезерный		6, 5	0, 17	0, 65	1, 17
	11, 12	Зубодолбежный		4, 5	0, 17	0, 65	1, 17
	42, 43	Продольно-строгальный			0, 16	0, 5	1, 73
	44-46	Вертикально-сверлильный			0, 16	0, 5	1, 73
	47-50, 54-59	Токарно-винторезный			0, 16	0, 5	1, 73
	20, 21	Координатно-расточной			0, 16	0, 5	1, 73
	63, 64, 90, 91	Установка теплозащиты ворот			0, 8	0, 8	0, 75
	81-85	Печь шахтная			0, 6	0, 87	0, 57
	86-89	Приспособление закалочное			0, 7	0, 8	0, 75
	79, 80	Закалочная станция			0, 7	0, 8	0, 75
	76-78	Выпрямитель сварочный			0, 3	0, 5	1, 73
	73-75	Сварочный полуавтомат с выпрямителем			0, 35	0, 5	1, 73
	69-72	Печь индукционная однофазная		8, 8	0, 7	0, 4	2, 29	U=220В
	65-68	Печь индукционная однофазная			0, 7	0, 4	2, 29	U=380В

 

Номер вар-та	Номин. напряж., кВ	Мощность КЗ, МВА	Расстояние, км	Схема пит.	Норм. tgφ	Vцп мин	Vцп макс
1 - 20			0, 5	Радиальная	0, 15	+4%	+2%
21 - 40			0, 8	Магистральн.	0, 2	+3%	+2%
41 - 60			1, 2	Радиальная	0, 25	+2%	0%
61 - 80			1, 4	Магистральн.	0, 3	+1%	-1%

 

 

Определение расчетной мощности цеха

Расчет нагрузки от однофазных электроприемников

 

Согласно [5] при включении однофазного электроприемника на фазное напряжение он учитывается как эквивалентный трехфазный электроприемник номинальной мощностью

Р_н = 3Р_н.о; Q_н = 3Q_н.о,

где Р_н.о, Q_н.о – активная и реактивная мощности однофазного электроприемника.

При включении однофазного электроприемника на линейное напряжение он учитывается как эквивалентный электроприемник номинальной мощностью

При наличии группы однофазных ЭП, которые распределены по фазам с неравномерностью не выше 15% по отношению к общей мощности трехфазных и однофазных ЭП в группе, они могут быть представлены в расчете как эквивалентная группа трехфазных ЭП с той же суммарной номинальной мощностью.

В случае превышения указанной неравномерности номинальная мощность эквивалентной группы трехфазных ЭП принимается равной тройному значению мощности наиболее загруженной фазы.

В цехе установлены однофазные электроприемники (табл. 1, поз. 1, 25, 26), которые перед расчетом необходимо привести к трехфазным.

Таблица 3

Однофазные потребители

№	Наименование	n, шт	P, кВт	Ки	cosφ	tgφ	Примечание
	Точило наждачное			0, 14	0, 5	1, 73	U=220В
	Печь индукционная однофазная		8, 8	0, 7	0, 4	2, 29	U=220В
	Печь индукционная однофазная			0, 7	0, 4	2, 29	U=380В

 

Для этого необходимо все электроприемники распределить по возможности равномерно по фазам (рис. 1)

А

С

N

В

 

 

Рис. 2. Распределение однофазных потребителей по фазам

 

Три одинаковых электроприемника объединяются в трехфазную группу, т.е. заменяются одним трехфазным с утроенной номинальной мощностью, при этом электроприемники работающие в повторнократковременном режиме приводятся к длительному режиму.

, или ,

где Р_н – номинальная мощность одного однофазного электроприемника, ПВ – коэффициент повторного включения (для электроприемников работающих в ПКР).

В данном примере по три электроприемника в каждой группе заменяются в один

Таким образом рис. 2 упрощается и представлен на рис. 3.

А

С

N

В

 

 

Рис. 3. Распределение однофазных электроприемников, не объединенных в трехфазные группы

Суммарная номинальная мощность оставшихся электроприемников равна

Однофазные электроприемники с U_н=220 В подключены следующим образом:

на фазу А: Р_АО=1 кВт;

на фазу В Р_ВО=8, 8 кВт.

На напряжение 380 В между фазами АС:

Р_АС=12 кВт.

Так как электроприемники имеют различные К_и и cosφ, определение наиболее загруженной фазы осуществляется по средней мощности.

Среднесменные активная и реактивные мощности для электроприемников включенных на фазное напряжение

Р_см(АО)=К_и· Р_АО =0, 14·1=0, 14 кВт;

Р_см(ВО)=К_и· Р_ВО =0, 7·8, 8=6, 16 кВт;

Q_см(АО)=К_и· Р_АО·tgφ =0, 14·1·1, 73=0, 24 кВт;

Q_см(ВО)=К_и· Р_ВО·tgφ =0, 7·8, 8·2, 29=14, 11 кВт.

Номинальные мощности электроприемников включенных на линейное напряжение, приводятся к нагрузкам одной фазы и фазному напряжению. Коэффициенты приведения для активной и реактивной мощности приводятся в таблице 4 или [2, 3, 4].

В данном случае электроприемник присоединен между фазами АС с cosφ =0, 4: р_(АС)С=1, 17; р_(АС)А=-0, 17; q_(АС)С=0, 86, q_(АС)А=1, 44.

Таблица 4

Сравнительные данные

№	Расчетные данные	Каталожные данные	Условия проверки
	Uраб	Uн	Uраб£ Uн
	Ip	Iн	Ip£ Iн
	iy	iд
	Iп.о	Iоткл
		Sоткл	Sк.з£ Sоткл

 

Выбирается ячейка К-70 ЗАО “Группа компаний “ЭЛЕКТРОЩИТ”-ТМ Самара” [http: //www.electroshield.ru/upload/iblock/catalog_

kru70_electroshield.ru.pdf]. Сравнительные характеристики приведены в таблице 16.

Таблица 16

Расчет заземления

Согласно ПУЭ в электроустановках с глухозаземленной нейтралью нейтраль трансформатора должна быть присоединена к заземлителю при помощи заземляющего проводника.

Искусственный заземлитель должен быть расположен вблизи трансформатора. Для внутрицеховых подстанций допускается располагать заземлитель около стены здания.

Если фундамент здания, в котором размещается подстанция, используется в качестве естественных заземлителей, нейтраль трансформатора следует заземлять путем присоединения не менее чем к двум металлическим колоннам или к закладным деталям, приваренным к арматуре не менее двух железобетонных фундаментов.

При расположении встроенных подстанций на разных этажах многоэтажного здания заземление нейтрали трансформаторов таких подстанций должно быть выполнено при помощи специально проложенного заземляющего проводника. В этом случае заземляющий проводник должен быть дополнительно присоединен к колонне здания, ближайшей к трансформатору, а его сопротивление учтено при определении сопротивления растеканию заземляющего устройства, к которому присоединена нейтраль трансформатора.

Во всех случаях должны быть приняты меры по обеспечению непрерывности цепи заземления и защите заземляющего проводника от механических повреждений [9].

Сопротивление заземляющего устройства в любое время года для линейного напряжения 380 В должно быть не менее 4 Ом.

На рис. 19 представлена схема продольного разреза вертикального заземлителя для расчёта электрода одиночного, треугольного, в ряд или контурного заземления, где t(м) — в общем случае глубина траншеи, допускается 0, 5 - 0, 8 м., длина стержня электрода (L) рекомендуется 1, 5 — 3 м, Н — толщина верхнего слоя грунта. Самые распространенные схемы расположения вертикальных искусственных заземлителей, представлены на рис. 20.

Рис. 19 Стандартная схема продольного разреза вертикального заземлителя

Рис. 20. Расположение вертикальных электродов

Методика расчета заземляющего устройства (ЗУ) [19].

1. В соответствии с ПУЭ устанавливается допустимое сопротивление заземляющего устройства R_з. Если заземляющее устройство является общим для установок на различное напряжение, то за расчетное сопротивление ЗУ принимают наименьшее из допустимых.

2. Предварительно с учетом территории намечают расположение заземлителей – в ряд, по контуру и т.п.

3. Определяют необходимое сопротивление искусственного заземлителя с учетом использования естественного заземлителя, включенного параллельно

где R_з – допустимое сопротивление заземляющего устройства, R_и – сопротивление искусственного заземлителя; R_е – сопротивление естественного заземлителя.

4. Определяют расчетное удельное сопротивление грунта ρ _р для горизонтальных и вертикальных электродов с учетом повышающего коэффициента К_п, учитывающего высыхание грунта летом и промерзания зимой. При отсутствии данных о грунте можно воспользоваться табл. П.11.1, значение повышающих коэффициентов по табл. П11.2.

5. Определяют сопротивление растеканию одного вертикального электрода по формулам табл. П11.3. Формулы приведены для стержневых электродов из круглой стали или труб. Если в качестве вертикальных электродов используют уголок, то диаметр уголка определяют по формуле

d=0, 95b,

b – ширина сторон уголка.

Рекомендуемые электроды приведены в табл. П11.6.

6. Ориентировочно определяется число вертикальных заземлителей при предварительно принятом коэффициенте использования К_и.в (табл. П11.4, П11.5)

где R_о.в.э – сопротивление растеканию одного вертикального электрода, определенного в п. 5; R_и – сопротивление искусственного заземлителя, определенного в п. 3.

7. Определяется расчетное сопротивление растеканию горизонтальных электродов

где R_г.э – сопротивление горизонтальных электродов (табл. П11.3); К_и.г.э – коэффициент использования горизонтальных электродов (табл. П11.4, П11.5).

8. Уточняется необходимое сопротивление вертикальных электродов с учетом проводимости горизонтальных соединительных электродов

9. Определяется число вертикальных электродов с учетом уточненного коэффициента использования К_и.в.у

10. Принимается окончательное число вертикальных электродов из условия размещения.

Пример. Рассчитать заземление подстанции с одним трансформатором 10/0, 4кВ мощностью 630 кВА со следующими данными: грунт в месте сооружения – глина полутвердая; климатическая зона (Самарская область) – II.

По ПУЭ п. 1.7.98 для подстанции напряжением 6-10/0, 4 кВ должно быть выполнено одно общее ЗУ, к которому присоединяются:

1) нейтраль трансформатора на стороне напряжением до 1 кВ;

2) корпус трансформатора;

3) металлические оболочки и броня кабелей напряжением до 1 кВ и выше;

4) открытые проводящие части электроустановок напряжением до 1 кВ и выше;

5) сторонние проводящие части.

Вокруг площади, занимаемой подстанцией, на глубине не менее 0, 5 м и на расстоянии не более 1 м от края фундамента здания подстанции или от края фундаментов открыто установленного оборудования должен быть проложен замкнутый горизонтальный заземлитель (контур), присоединенный к заземляющему устройству[9].

Предполагается сооружение заземлителя с внешней стороны здания, к которому примыкает подстанция, с расположением вертикальных электродов в один ряд (рис. 20) длиной 35 м (от ТП до угла здания цеха), материал – круглая сталь диаметром 16 мм и длиной 2, 5 м, метод погружения – ввертывание, верхние концы вертикальных стержней, погружены на глубину 0, 7 м, приварены к горизонтальному электроду – стальной полосе 40× 4.

1. Для стороны 10 кВ в соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства определяется по формуле

где U_р – расчетное напряжение заземлителей, при общем заземлении установок 6 – 10 кВ и 0, 4 кВ – 125 В; I_з – расчетный ток замыкания на землю

где U_н – номинальное линейное напряжения сети, кВ; L_кл, L_вл – длина кабельных и воздушных электрически связанных линий, км.

Заземляемая подстанция удалена от РП на 0, 5 км, питание осуществляется кабельной линией, тогда ток замыкания на землю

По ПУЭ п.1.7.96 принимается 10 Ом.

Для сети 0, 4 кВ минимальное сопротивление ЗУ 4 Ом. Из двух сопротивлений принимается наименьшее, следовательно, R_з=4 Ом.

2. Предварительно намечается расположение электродов в ряд на расстоянии 5 м, с учетом длины 7 электродов.

3. Сопротивление искусственного заземлителя при отсутствии естественных принимается допустимому R_и=R_з=4 Ом.

4. Удельное сопротивление грунта для вертикальных и горизонтальных электродов.

Удельное сопротивление глины (табл. П11.1) – 60 Ом∙ м.

Повышающие коэффициенты: К_п.в=1, 5, К_п.г=3, 5 (табл. П11.2).

Удельное сопротивление грунта

ρ _р.в=ρ _уд∙ К_п.в=60∙ 1, 5=90 Ом∙ м;

ρ _р.г= ρ _уд∙ К_п.г=60∙ 3, 5=210 Ом∙ м.

5. Сопротивление растеканию одного вертикального электрода стержневого типа (табл. П11.3)

6. Определяется примерное число вертикальных заземлителей при К_и.в=0, 77 по табл. П11.4 (отношение расстояния между электродами к их длине 5/2, 5=2, ориентировочное число электродов N_предв=7)

7. Расчетное сопротивление растеканию горизонтальных электродов по формуле табл. П11.3 с учетом коэффициента использования (длина определятся исходя из количества вертикальных электродов и расстояния между ними: L_г =N_предв a=5∙ 7=35 м)

8. Уточняется необходимое сопротивление вертикальных электродов

9. Число вертикальных электродов с учетом горизонтальных при коэффициенте использования К_и.в=0, 59 по табл. П11.4 (ближайшее значение к 12 электродам и a/l=(p/12/2, 5=35/12/2, 5≈ 0, 7, где р=35 – периметр контура расположения электродов)

Принимается окончательно 12 вертикальных электродов установленных в ряд вдоль стены ТП и цеха на расстоянии 35/12=2, 9≈ 3 м (рис. 21).

Проверяется сопротивление ЗУ

 

Рис. 21. Расположение ЗУ.

План расположения электрооборудования и прокладки электрических сетей цеха

План цеха вычерчивается на формате А1 в масштабе 1: 100, если не предусмотрено иного.

На чертеже показываются все электроприемники, электрооборудование и электропроводки согласно ГОСТ 21.210 – 2014 и ГОСТ 21.613 – 2014, Обозначение инженерных сетей согласно ГОСТ 21.204 – 93.

Габаритные размеры КТП, КУ зависят от завода изготовителя и указываются в технической документации, в случае отсутствия таковой можно воспользоваться усредненными размерами приведенными в приложении П 12.,

 

Приложение 1

Значения коэффициентов расчетной нагрузки К_р на шинах НН цеховых трансформаторов и для магистральных шинопроводов напряжением до 1 кВ

 

nэ	Коэффициент использования Ки
0, 1	0, 15	0, 2	0, 3	0, 4	0, 5	0, 6	0, 7 и более
	8, 00	5, 33	4, 00	2, 67	2, 00	1, 60	1, 33	1, 14
	5, 01	3, 44	2, 69	1, 9	1, 52	1, 24	1, 11	1, 0
	2, 94	2, 17	1, 8	1, 42	1, 23	1, 14	1, 08	1, 0
	2, 28	1, 73	1, 46	1, 19	1, 06	1, 04	1, 0	0, 97
	1, 31	1, 12	1, 02	1, 0	0, 98	0, 96	0, 94	0, 93
6-8	1, 2	1, 0	0, 96	0, 95	0, 94	0, 93	0, 92	0, 91
9-10	1, 1	0, 97	0, 91	0, 9	0, 9	0, 9	0, 9	0, 9
10-25	0, 8	0, 8	0, 8	0, 85	0, 85	0, 85	0, 9	0, 9
25-50	0, 75	0, 75	0, 75	0, 75	0, 75	0, 8	0, 85	0, 85
Более 50	0, 65	0, 65	0, 65	0, 7	0, 7	0, 75	0, 8	0, 8

 

Приложение 2

Значения коэффициентов расчетной нагрузки К_р для питающих сетей напряжением до 1000 В

nэ	Коэффициент использования Ки
0, 1	0, 15	0, 2	0, 3	0, 4	0, 5	0, 6	0, 7	0, 8
	8, 00	5, 33	4, 00	2, 67	2, 00	1, 60	1, 33	1, 14	1, 0
	6, 22	4, 33	3, 39	2, 45	1, 98	1, 60	1, 33	1, 14	1, 0
	4, 05	2, 89	2, 31	1, 74	1, 45	1, 34	1, 22	1, 14	1, 0
	3, 24	2, 35	1, 91	1, 47	1, 25	1, 21	1, 12	1, 06	1, 0
	2, 84	2, 09	1, 72	1, 35	1, 16	1, 16	1, 08	1, 03	1, 0
	2, 64	1, 96	1, 62	1, 28	1, 11	1, 13	1, 06	1, 01	1, 0
	2, 49	1, 86	1, 54	1, 23	1, 12	1, 10	1, 04	1, 0	1, 0
	2, 37	1, 78	1, 48	1, 19	1, 10	1, 08	1, 02	1, 0	1, 0
	2, 27	1, 71	1, 43	1, 16	1, 09	1, 07	1, 01	1, 0	1, 0
	2, 18	1, 65	1, 39	1, 13	1, 07	1, 05	1, 0	1, 0	1, 0
	2, 11	1, 61	1, 35	1, 1	1, 06	1, 04	1, 0	1, 0	1, 0
	2, 04	1, 56	1, 32	1, 08	1, 05	1, 03	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 99	1, 52	1, 29	1, 06	1, 04	1, 01	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 94	1, 49	1, 27	1, 05	1, 02	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 89	1, 46	1, 25	1, 03	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 85	1, 43	1, 23	1, 02	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 81	1, 41	1, 21	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 78	1, 39	1, 19	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 75	1, 36	1, 17	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 72	1, 35	1, 16	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 69	1, 33	1, 15	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 67	1, 31	1, 13	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 64	1, 30	1, 12	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 62	1, 28	1, 11	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 6	1, 27	1, 1	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 51	1, 21	1, 05	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 44	1, 16	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 4	1, 13	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 35	1, 1	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 3	1, 07	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 25	1, 03	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 2	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 16	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 13	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0
	1, 1	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0	1, 0

 

 

Рис. П1. Кривые коэффициента расчетных нагрузок Кр для различных коэффициентов использования Ки в зависимости от nэ (для постоянной времени нагрева То = 10 мин)

Приложение 3

Цены и технические характеристики силовых трансформаторов производственно-коммерческой группы «РусТранс» (http: //trans-ktp.ru/catalog/trans)

Трансформаторы масляные серии ТМ - трехфазные двухобмоточные с естественным масляным охлаждением, включаемые в сеть переменного тока частотой 50 Гц, предназначены для преобразования электрической энергии (понижения или повышения напряжения) в сетях энергосистем и потребителей электроэнергии.

Маслорасширитель, установленный на крышке бака, имеет вентиляционные отверстия, соединенный с воздухом, давление масла в трансформаторе остается постоянным и не зависит от температуры.

Трансформаторы предназначены для длительной работы при стационарной установке на высоте не более 1000 м над уровнем моря в климатических условиях У1, УХЛ1.

Не допускается эксплуатация трансформатора в средах, содержащих едкие пары и газы в концентрациях, разрушающих металлы и изоляцию, а также в среде, насыщенной токопроводящей пылью.

Не допускается эксплуатация трансформатора в местах, подверженных сильной тряске, вибрациям, ударам.

Рис. П3.1. Внешний вид и вид сверху масляных трансформаторов типа ТМ

Трансформаторы масляные серии ТМГ –трехфазные двухобмоточные герметичные с масляным охлаждением, включаемые в сеть переменного тока частотой 50 Гц.

Трансформаторы этого типа выполнены в герметичном исполнении с полным заполнением маслом. Температурные изменения объема масла компенсируются изменением объема гофрированных стенок бака за счет пластичной их деформации. Преимуществом герметичных трансформаторов является то, что масло не имеет непосредственного контакта с атмосферой, исключая поглощения влаги из окружающей среды.

Трансформаторы предназначены для длительной работы при стационарной установке на высоте не более 1000 м над уровнем моря в климатических условиях У1, УХЛ1.

Не допускается эксплуатация трансформатора в средах, содержащих едкие пары и газы в концентрациях, разрушающих металлы и изоляцию, а также в среде, насыщенной токопроводящей пылью.

Не допускается эксплуатация трансформатора в местах, подверженных сильной тряске, вибрациям, ударам.

 

Трансформаторы масляные серии ТМЗ –трехфазные двухобмоточные герметичные с газовой защитой, с азотной подушкой, с масляным охлаждением, включаемые в сеть переменного тока частотой 50 Гц. Азотная подушка обеспечивает защиту масла от окисления и компенсирует температурные колебания объема масла.

Трансформаторы предназначены для длительной работы при стационарной установке на высоте не более 1000 м над уровнем моря в климатических условиях У1, УХЛ1.

Не допускается эксплуатация трансформатора в средах, содержащих едкие пары и газы в концентрациях, разрушающих металлы и изоляцию, а также в среде, насыщенной токопроводящей пылью.

Не допускается эксплуатация трансформатора в местах, подверженных сильной тряске, вибрациям, ударам.

Трансформаторы сухие серии ТСЛ – трехфазные двухобмоточные сухие с литой изоляцией предназначены для преобразования электрической энергии в электросетях трехфазного переменного тока частотой 50Гц. Устанавливаются в промышленных помещениях и общественных зданиях, к которым предъявляют повышенные требования в части пожаробезопасности, взрывозащищенности, экологической чистоты.

Обмотки низшего напряжения изготавливаются из алюминиевой фольги с изоляцией из стеклотканиевого препрега. Обмотки высшего напряжения заливаются эпоксидной смолой.

Трансформаторы выпускаются в исполнении со степенью защиты IP00. Против перегрева трансформаторы защищены тепловой позисторной защитой, встроенной в обмотку низшего напряжения и выведенной на клеммы теплового реле.

Трансформаторы не предназначены для работы в условиях тряски, вибрации, ударов, в химически активной, взрывоопасной, содержащей пыль окружающей среде. Схема и группа соединения - У/Ун-0, Д/Ун-11. Климатическое исполнение - У, УХЛ, Т. Категория размещения – 3. Режим работы – длительный. Высота установки над уровнем моря - не более 1000м.

Трансформаторы сухие серии ТСЗ – трехфазные двухобмоточные сухие в кожухе предназначены для преобразования электрической энергии в электросетях трехфазного переменного тока частотой 50Гц. Устанавливаются в промышленных помещениях и общественных зданиях, к которым предъявляют повышенные требования в части пожаробезопасности, взрывозащищенности, экологической чистоты.

Трансформаторы выпускаются в исполнении со степенью защиты IP21. Против перегрева трансформаторы защищены тепловой позисторной защитой, встроенной в обмотку низшего напряжения и выведенной на клеммы теплового реле.

Трансформаторы не предназначены для работы в условиях тряски, вибрации, ударов, в химически активной, взрывоопасной, содержащей пыль окружающей среде. Схема и группа соединения - У/Ун-0, Д/Ун-11. Климатическое исполнение - У, УХЛ, Т. Категория размещения – 3. Режим работы – длительный. Высота установки над уровнем моря - не более 1000м.

 

 

Таблица П3.1

Таблица П3.2

Таблица П3.3

Таблица П3.4

Таблица П3.5

Таблица П4.1

Таблица 4.2

Стоимости промышленных КТП

Наименование	Цена, у.е.
КТПП 400 (УВН+ТМЗ + ШНВ+3× ВА52-39)	245(280)
КТПП 630 (УВН+ТМЗ +ШНВ+2 х ВА-41+ВА-39)	303(348)
КТПП 1000 (УВН+ТМЗ +ШНВ+ВА-43+2 х ВА-39)	352(407)
КТПП 1600 (УВН+ТМЗ +ШНВ-10+Э25В+ВА-41)	553(651)
КТПП 2500 (УВН+ТМЗ +ШНВ-12+Э40В+ВА-41)	790(908)
КТПП 630 (УВН+ТСЗ +ШНВ+2 х ВА-41+ВА-39)	607(652)
КТПП 1000 (УВН+ТСЗ +ШНВ+ВА-43+2 х ВА-39)	683(738)
КТПП 1600 (УВН+ТСЗ +ШНВ-10+Э25В+ВА-41)	996(1094)
КТПП 2500 (УВН+ТСЗ +ШНВ-12+Э40В+ВА-41)	1527(1645)
КТПП 1600 (УВН+ТНЭЗ+ШНВ-10+Э25В+ВА-41)	1185(1283)

В скобках указана цена половина двухтрансформаторной подстанции.

Таблица 4.3

Кабели и провода

Таблица П.8.1

Защитная аппаратура

Таблица П.9.1

Коэффициенты защиты

12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. I-1. Определение объёма гранта
2. II. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ГРАНИЦ МОРФОЛОГИЧЕСКОГО ПОЛЯ ЧЕЛОВЕКА
3. II. Определение площади зоны заражения АХОВ.
4. Ill. Самоопределение к деятельности
5. IV.3. Определение преобладания типа темперамента
6. V) Построение переходного процесса исходной замкнутой системы и определение ее прямых показателей качества
7. Абстрактное как абстрактно-всеобщее определение конкретного целого
8. Администрации станции и цеха – «Практическое изменение
9. Аксиоматическое определение вероятности
10. Аксиоматическое определение вероятности.
11. Анализ баланса реактивной мощности
12. Анализ использования производственной мощности предприятия