|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
|
|
Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Средняя продолжительность гроз в году – 40-60Стр 1 из 6Следующая ⇒
1.3 Определение единичных нагрузок на провод АС400/51
От собственного веса: Р1 = p∙ 10-2 = 1490·10-2 = 14, 9 Н/м. где p=1490 кг/км- вес 1км провода. От веса гололеда на проводе: Р2 = 0, 9П·bэ(d+bэ)·q·10-3 = 0, 9·3, 14·20(27, 5+20)·9, 8·10-3 = 26, 31Н/м, где 0, 9 г/см3-плотность льда; d=27, 5мм-диаметр провода; g=9, 8 м/с2- ускорение свободного падения. От веса провода и гололеда на нем: Р3 = Р1+Р2 = 14, 9+26, 31= 41, 21 Н/м, От давления ветра на провод без гололеда: Р4 = α w·kw∙ Сх·W·d·10-3 = 0, 71·1, 1·500·27, 5·10-3 = 11, 49 Н/м, где α w=0, 71-коэффициент, учитывающий неравномерность
ветрового давления по пролету ВЛ, 2.5.52[1]; kw=1, 1- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, таблица 2.5.2[1]; СХ=1, 1-коэффициент лобового сопротивления, 2.5.52[1]; W=Wo=500Па- расчетное ветровое давление. От давления ветра на провод с гололедом: Р5 = α w1·kw·Сх1·Wг(d+2b)·10-3 = 1∙ 1, 2·1, 07·160(27, 5+2·20)·10-3=13, 86Н/м, где α w1=1- принимается в зависимости от Wг; Сх1=1, 1- принимается по 2.5.52[1]; Wг=160 Па- нормативное ветровое давление при гололеде, 2.5.43[1]; Wг=0, 25· W=0, 25· 500=125 Па, принимаем Wг=160 Па, 2.5.43[1]. От веса провода и давления ветра на него: Р6 = От веса провода с гололедом и давления ветра на него: Р7 =
1.5 Определение единичных нагрузок на трос ТК70
От собственного веса: Р1 = p·10-2 =623*10-2= 6, 23Н/м, где p=623кг/км- вес 1км троса. От веса гололеда на тросе: Р2 = 0, 9П·bэ(d+bэ)·q·10-3 = 0, 9·3, 14·23(11+23)·9, 8·10-3 = 21, 65Н/м, где 0, 9 г/см3-плотность льда; d=9, 1мм диаметр троса; g=9, 8 м/с2- ускорение свободного падения. От веса троса и гололеда на нем: Р3 = Р1+Р2 = 46, 23+21, 65=27, 88Н/м. От давления ветра на трос без гололеда: Р4 = α w·kw∙ Сх·W·d·10-3 = 0, 71·1, 2∙ 1, 33·500·11·10-3 = 6, 23Н/м, где α w=0, 71-коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету ВЛ, 2.5.52[1]; kw=1, 1- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, таблица 2.5.2[1]; СХ=1, 1-коэффициент лобового сопротивления, 2.5.52[1]; W=Wo=500Па- расчетное ветровое давление. От давления ветра на трос с гололедом: Р5 = α w1·kw·Сх1·Wг(d+2b)·10-3 = 1∙ 1, 2·1, 33·160(11·2·23)·10-3 =14, 55 Н/м, где α w1=1- принимается в зависимости от Wг;
Сх1=1, 1- принимается по 2.5.52[1]; Wг=160 Па - нормативное ветровое давление при гололеде, 2.5.43[1]; Wг=0, 25· W=0, 25· 500=125 Па, принимаем Wг=160 Па, 2.5.43[1]. От веса троса и давления ветра на него: Р6 = От веса троса с гололедом и давления ветра на него: Р7 =
1.6 Расчет и комплектование гирлянд изоляторов
Изоляторы выбирают по величине электромеханической разрушающей нагрузки Pэл, которая должна быть не меньше нагрузок, действующих на изолятор, при среднеэксплуатационных нагрузках Qэ и максимальных нагрузках Qг, то есть должны выполняться условия(с учетом коэффициентов надежности по материалу регламентированных ПУЭ, 2.5.101): Рэл ≥ 5∙ Qэ и Рэл ≥ 2, 5∙ Qг; Pэл≥ 6· Qэ и Pэл≥ 2, 5· Qг
Определяем расчетную нагрузку для изоляторов поддерживающих гирлянд по формулам 2.1[7]: Р = 5·(n·P1·Lвес+Gпгир)·10-3 = 5·(1·14, 9·490+1200)·10-3 =42, 505 кН. Р = 2, 5·(n·P7·Lвес+Gпгир)·10-3 = 2, 5·(1·43, 47·490+1200)·10-3 = 56, 25 кН, где P1=14, 9Н/м- единичная нагрузка от веса провода; P7=43, 47 Н/м- единичная нагрузка от веса провода с гололедом при ветре; Lвес=490м- весовой пролет опоры П220-3 Gпгир=1200Н- вес поддерживающей гирлянды. Так как точный вес гирлянды до выбора типа изоляторов неизвестен, принимаем среднее значение Gпгир=1200Н, известный из практики. Выбираем стеклянный подвесной изолятор ПС70-Е. Выбираем поддерживающую гирлянду изоляторов 1× 14ПС70-Е. Ее состав приведен в таблице 1.1.
Таблица 1.1 Поддерживающая гирлянда изоляторов 1× 14ПС70-Е. для провода АС400/51 для ВЛ220 кВ.
Определяем расчетную нагрузку для изоляторов натяжных гирлянд по формулам 2.2[7]: Рэл= 6· = 6· Рэл = 2, 5· = 2, 5· где σ 3=55Н/м- механическое напряжение в проводе при среднегодовой температуре; σ 6=126Н/м- механическое напряжение в проводе при наибольшей нагрузке, 2.5.7[1]; Ап=445, 1мм2- сечение провода АС400/51; Gнгир=1200Н- вес натяжной гирлянды. Выбираем стеклянный подвесной изолятор ПС160-В, с электромеханической разрушающей нагрузкой Pэл=160кН> 129, 98кН. Выбираем натяжную гирлянду изоляторов 2× 13ПС120-Б. Ее состав приведен в таблице 1.2.
Таблица 1.2 Натяжная двухцепная гирлянда изоляторов 2× 13ПС120-Б для провода АС400/51 для ВЛ220 кВ.
Составы поддерживающих и натяжных изолирующих креплений для троса ТК70 приведены в таблицах 1.3 и 1.4.
Таблица 1.3 Поддерживающее изолированное крепление 1× 1ПС70-Д (с заземлением) для троса ТК70.
Таблица 1.4 Натяжное изолированное крепление 1× 1ПС120-Б (с заземление ) для троса ТК70.
В качестве поддерживающей гирлянды для поддержки обводного шлейфа верхней и нижней фазы анкерно-угловых опор принята поддерживающая гирлянда изоляторов 1× 14ПС 70-Е. Ее состав приведен в таблице 1.5. Таблица 1.5 Поддерживающая гирлянда изоляторов 1× 14ПС70-Е для поддержки обводных шлейфов на анкерно-угловых опорах.
1.7 Выбор конструкций ВЛ
Для проектируемой ВЛ 220кВ выбор конструкций производим из типового унифицированного оборудования. Принятый сталеалюминиевый провод АС400/51 выбран согласно электрического расчета. Конструкция фазы выбрана с учетом типовых рекомендаций, обеспечивающих наименьшие потери на корону. В проекте принята фаза без расщепления Для защиты от прямых ударов молнии выбран один грозозащитный трос, так как промежуточная опора одностоечная. Трос подвешен по всей длине ВЛ. В качестве молниезащитного троса выбран стальной канат двойной свивки ТК70. Характеристики провода и троса приведены в таблице 1.6.
Таблица 1.6 Характеристики провода и грозозащитного троса.
В качестве промежуточных опор, согласно рассчитанного провода и 3 района по гололеду, выбраны унифицированные стальные одностоечные свободностоящие опоры с габаритным пролетом Lгаб=390м. Эти опоры технологичны в сборке, экономичны в эксплуатации.
В качестве анкерно-угловых опор выбраны стальные свободностоящие опоры У220-1, допускающие угол поворота до 60о. Защита от коррозии металлоконструкций всех опор принята оцинковкой по действующим технологиям. Переходы через электрифицированную железную дорогу и автодорогу I категории приняты на анкерно-угловых опорах, 2.5.252 и2.5.257[1].Требуемый ПУЭ габарит в переходных пролетах обеспечивается повышением анкерных опор типовыми подставками С66 высотой 9 метров, выбор которых произведен по таблице 15.6[6].Согласно рассчитанного перехода через электрифицированную железную дорогу приняты две повышенные опоры У220-1+9, а на переходе через автодорогу І категории – одна повышенная опора (схема перехода приведена на листе №1).
Остальные переходы согласно требований ПУЭ п.2.5.146 предусматриваются на промежуточных опорах, которые обеспечивают требуемые ПУЭ габариты. Характеристики опор приведены в таблицах 1.7 и 1.8. Таблица 1.7 Характеристики стальных анкерно-угловых опор.
Закрепление опор принято на унифицированных фундаментах, устанавливаемых в копаные котлованы. Выбор элементов фундаментов произведен по технологической карте К-ІІ-19 согласно заданного грунта. Характеристики элементов фундаментов и объемы земляных работ под фундаменты одной опоры приведены ниже в таблице 1.9.
Таблица 1.9 Характеристики фундаментов анкерно-угловых и промежуточных опор.
Выбор заземляющих устройств опор произведен по типовому проекту [11], в зависимости от удельного сопротивления грунта ρ э. Для принятых типов опор заземление не требуется, так как нормируемое сопротивление заземления обеспечивается фундаментом без устройства заземлителей (ρ э< ρ =100Омм ). Изоляторы выбраны согласно расчета, а изолирующие подвески для проводов и грозозащитных тросов скомплектованы по типовым решениям [9]. В проекте приняты: Поддерживающие гирлянды для провода - 1× 14ПС70-Е Натяжные гирлянды для провода - 2х13ПС160-В Поддерживающие подвески для троса - 1× 1ПС70-Е Натяжные подвески для троса - 1× 1ПС120-Б Для соединения проводов в пролетах выбраны прессуемые соединители САС-220-1, для тросов – СВС-70-3, таблица 1.57; 1.58[5]. Для соединения проводов в шлейфах термитной сваркой выбраны термитные патроныПАС-400, таблица 7.37[5]. Выбор виброгасителей для защиты проводов от вибрации произведен согласно требований ПУЭ п.2.5.85. Так как напряжение в проводе при среднегодовой температуре σ 3=55Н/мм2 больше допустимого σ 3=45Н/мм2, то провода должны быть защищены виброгасителями. Выбираем виброгасители ГВН-5-30.Для молниезащитного троса выбираем виброгасители ГВН-3-13, так как напряжение в тросе σ т=210Н/мм2> 190Н/мм2, таблица 1.61[5].
2 Раздел организации работ
2.1 Определение срока монтажа ВЛ
Продолжительность строительства новых ВЛ устанавливается СНиП 1.09.03-85 «Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве». Срок монтажа проектируемой ВЛ с учетом местных условий прохождения трассы Тп, определяем по формуле:
Тп = Т·Кб∙ Кг·Кл·Кс·Кпн·Кт, мес.;
Тп = 4, 9·1 · 1, 02 =5 мес, где Т= 4, 85 мес- нормативная продолжительность строительства; Кб∙ Кг·Кс·Кпн=1-коэффициенты, учитывающие наличие на трассе болот, гор, стесненных условий и объектов находящихся под напряжением, таблица 6.4[5]; Кт=1- территориальный коэффициент, таблица 6.3[5]; Кл=1, 02- коэффициент, учитывающий наличие на трассе ВЛ залесенности, таблица 6.4[5]; Кл = 1+0, 5 где Lп=2, 8км- длина залесенного участка; L=47км- длина проектируемой ВЛ. Нормативная продолжительность строительства проектируемой ВЛ определяется методом интерполяции по формуле:
Т = Т1+ где Т1=3, 5мес- нормативная продолжительность строительства ВЛ длиной 20км; Т2=5мес- нормативная продолжительность строительства ВЛ длиной 50км; L=47км- длина проектируемой ВЛ. Количество календарных дней:
Дк = Тп·30, 5 = 4, 99·30, 5 = 153 дня. Начало монтажа ВЛ 1 апреля 2015 года. Окончание монтажа ВЛ, согласно календарного графика производства работ 31 августа 2015 года.
2.2 Определение материальных ресурсов для монтажа ВЛ
Длина усредненного пролета: Lср = 0, 9Lгаб = 0, 9·390 = 351м, где Lгаб=390м- габаритный пролет. Принимаем Lср=351м. Общее количество опор: nоп = где L=47км- длина проектируемой ВЛ. По плану трассы ВЛ определяем количество анкерно-угловых опор: а=9шт, в том числе: нормальных опор У220-1 а1=6шт; повышенных опор У220-1+9 а2=3шт. Количество промежуточных опор: в = nоп–а =135-9 = 126 штук. Количество элементов сборных железобетонных фундаментов определяем в табличной форме. Таблица 2.1 Элементы сборных железобетонных фундаментов.
Длина провода АС400/51: Lп = 3∙ L·n·k = 3·47·1·1 = 141 км, где L=47км- длина проектируемой ВЛ; n=1- количество проводов в фазе; k=1-количество цепей ВЛ. Количество барабанов типа 18 для провода АС400/51: nп = где Sп=1, 5км- строительная длина провода.
Длина грозозащитного троса ТК70: Lт = L·k1 = 47·1=47 км, где k1=1- количество тросов на ВЛ.
Количество барабанов типа 12 для троса ТК70:
nт = где Sт=1, 5км- строительная длина троса. Количество соединителей САС-500-3для провода АС400/51: nсп = nп –3∙ n·k = 94-3·1·1 =91 шт. Количество соединителей СВС-70-3 для троса ТК70: nст = nт–k1 = 24-1 =23шт. Количество виброгасителей ГВН-5-30 для провода АС400/51: nвп = 6·nоп·n·k = 6·135·1· 1 = 810 шт. Количество виброгасителей ГВН-3-13 для троса ТК70: nвт = 2·nоп·k1 = 2·135·1 =270 шт. Количество термитных патронов ПАС-400 для провода АС400/51: nпп
Количество поддерживающих гирлянд 1× 14ПС70-Е для провода АС400/51: nпг = n1·в = 3·126 = 378 шт, где n1=3шт- количество поддерживающих гирлянд на одной промежуточной опоре П220-3. Количество двухцепных гирлянд 2х13 ПС 120-Б на анкерно-угловых опорах на переходах ВЛ, ограниченных этими опорами: nпг = 6·кп·к = 6·2·1= 12 шт, Количество натяжных гирлянд 1× 10ПС160-В для провода АС400/51: nнг = 6·(a-kп)k = 6(9-2)1 = 42 шт. Количество поддерживающих подвесок 1× 1ПС70-Е для троса ТК70: nнт=в·k1=126·1=126 шт. Количество натяжных подвесок 1× 1ПС160-В для троса ТК70: nнт = 2·a·k1= 2·9·1 = 18 шт.
Общее количество изоляторов и массу линейной арматуры изолирующих подвесок определяем в табличной форме.
Таблица 2.2 Количество изоляторов и масса линейной арматуры.
Потребное количество материальных ресурсов для монтажа ВЛ с учетом нормативных запасов представлены в таблице 2.3. Таблица 2.3 Оборудование ВЛ.
Продолжение таблицы 2.3
2.3 Выбор и обоснование методов производства работ при монтаже ВЛ
Монтаж проектируемой ВЛ принимаем комплексным методом, так как объем работ и протяженность ВЛ значительны. Работы предусматривается выполнять одним прорабским участком. Принятый комплексный метод повышает производительность труда и качество работ, улучшает уровень использования средств механизации. Для организации потока предусматриваются специализированные звенья по видам работ, оснащенные соответствующими средствами механизации. Последовательность и поточность выполнения работ определяется технологическими требованиями монтажа ВЛ. Для обеспечения поточного метода строительства необходимо обеспечить комплексную поставку конструкций и материалов в количестве не менее, чем на 50% проектного объема к началу работ. До начала работ должны быть тщательно проверены и подготовлены все механизмы, инструмент и приспособления. Технология и методы отдельных видов работ приняты по типовым технологическим картам с применением современных машин и механизмов.
Расчистка лесопросеки протяженностью 2, 8км принята машинная. Валка деревьев осуществляется валочно-трелевочной машиной ВМ-4А, раскряжевка их сучкорезной машиной ЛП-33, а расчистка трассы подборщиком ПСГ-3 и корчевателем пней Д-513А, навешенным на трактор Т-130М. Рытье прямоугольных котлованов для фундаментов опор предусматривается одноковшовым экскаватором ЭО-3323Б с емкостью ковша 1м3 с бульдозерным отвалом, используемым для снятия почвенно-растительного слоя и сдвигания его в сторону на 5 метров перед рытьем. При рытье котлованов необходимо соблюдать требуемую крутизну откосов, а вынутый грунт укладывать на расстоянии 0, 5-0, 8 метров от бровки котлована так, чтобы он не мешал последующему монтажу подножников. Разрыв во времени между рытьем котлованов и монтажом фундаментов не должен быть более 1-2 суток. Монтаж элементов фундаментов принимаем автомобильным краном КС-4571 без заезда в котлован. Установку ригелей необходимо производить после частичной засыпки котлованов до уровня ригеля. Обратную засыпку котлованов производим послойно бульдозером ДЗ-110А с одновременным трамбованием слоев грунта вибротрамбующей машиной ВТМ-2М до плотности γ =1, 7т/м3 согласно технологической карте К-І-19.
Сборка всех опор принята на пикетах. Метод сборки стальных опор бригада выбирают самостоятельно. Сборка анкерных опор предусматривается на пикетах, так как секции этих опор имеют большие габариты, усложняющие их перевозку. Для ускорения сборочных работ бригаде придается агрегат механизированной сборки. Установка опор осуществляется методом падающей стрелы с помощью автокрана КС-4571 и трактора Т-130М. Раскатку проводов и тросов принимаем с укладкой их на землю с раскаточных тележек СРП-12, буксируемых трактором Т-130. Принятая раскатка обеспечивает сохранность проводов от повреждения.
Схема раскатки:
Соединение проводов и тросов производится одновременно с опрессованием соединительных зажимов с помощью прицепного моторного опрессовочного агрегата УП-320 с приспособлением для резки проводов термофрикционным диском. Соединение концов проводов в шлейфах принимаем термитной сваркой с автомобильного подъемника. Натяжение и визирование проводов и тросов в анкерных пролетах до 5км производим во всем пролете каждую фазу поочередно. В пролетах длиной более 5км - короткими участками длиной не более 4-5км с поданкеровкой проводов за временные якоря, закладываемые в грунт.
Перекладку проводов из раскаточных роликов в поддерживающие зажимы выбираем с опусканием проводов на землю, как наиболее безопасную. Установка виброгасителей и дистанционных распорок производится одновременно с перекладкой проводов. Установка виброгасителей на проводах на анкерных опорах производится перед подъемом натяжных гирлянд с проводом на анкерные опоры. Монтаж проводов на переходах через электрифицированную железную дорогу и действующие ВЛ должен производиться только после отключения контактной сети и ВЛ и наложения заземления в присутствии представителя их владельца. Каждая технологическая операция в соответствии с технологическими картами завершается заполнением мастером технической исполнительной документации, перечень которой приводится в п. 2.17 пояснительной записки.
Все транспортные работы приняты автомобилем АС-1006 грузоподъемностью 10т. Для перевозки рабочих на трассу ВЛ выбираем вахтовый автобус НЗАС-4947 на базе По окончании строительно-монтажных работ необходимо произвести тщательный осмотр линии и подготовить ее к сдаче в эксплуатацию. .
2.4 Определение объемов работ
1.Устройство лесопросеки. 1.1Ширина лесопросеки: В = 2Нср+Д = 2·30+10 = 70 м, где Нср=30м – средняя высота лесного массива; Д =10м– расстояние между проводами крайних фаз. 1.2 Площадь просеки: Sл = Lл·В∙ 10-1 = 2, 8·70·10-1 = 19, 6Га, где Lл=2, 8км – длина залесенного участка. 2. Земляные работы. 2.1 Объем грунта, вынимаемого экскаватором при рытье прямоугольных котлованов для фундаментов стальных опор: V = a1·V1+ a2·V2=6· 636+3· 766= 28290м3, где а1=6шт – количество анкерно-угловых опор У220-1; V1=636м3 – объем котлованов анкерно-угловых опор У220-1; а2=3шт– количество повышенных анкерно-угловых опор У220-1+9; V2=762м3 – объем котлованов повышенных анкерно-угловых опор У220-1+9; 2.2 Объем грунта обратной засыпки: VО = a1·VО1+ a2·VО2=6· 631+3· 762= 28245м3, где VО1=631м3 – объем грунта обратной засыпки для анкерно- угловых опор У220-1; VО2=762м3 – объем грунта обратной засыпки для повышенных анкерно-угловых опор У220-1+9; 3. Количество промежуточных опор на лесопросеке: вл = где Lгаб=390м – длина габаритного пролета.
2.5 Расчет средневзвешенного расстояния вывоза грузов на трассу
Средневзвешенное расстояние вывозки грузов определяем согласно принятой транспортной схемы вывозки грузов, представленной на чертеже лист №1. (см. чертеж «План и профиль трассы ВЛ 330 кВ протяженностью 46 км»). Оптимальное расстояние вывозки грузов по трассе ВЛ между левой и средней дорогами: а2 = где, L1=17, 2км и L2=1, 5км – расстояние по прямой от ПБ до пересечения левой и правой автодорог с трассой ВЛ; а2-3=20км – расстояние измеряемое по трассе ВЛ между точками пере- сечения левой и средней дорог с трассой ВЛ; К1=1, 3 и К2=1, 5 коэффициенты объездов при транспортировке грузов до трассы ВЛ и по трассе ВЛ. а3 = а2-3-а2= 20 - 6, 598 = 13, 402 км. Оптимальное расстояние вывозки грузов по трассе ВЛ между средней и правой дорогами: а4 = а5 = а4-5-а4 = 7 – 4, 691= 2, 309 км. Средневзвешенное расстояние вывоза грузов по дорогам до трассы ВЛ: Lср1 = К1∙ = Средневзвешенное расстояние вывоза грузов по трассе ВЛ: Lср2=К2∙ Средневзвешенное расстояние транспортировки грузов: Lср = Lср1+ Lср2=11, 03+7, 18 = 18, 21км.
2.6 Определение затрат на погрузочно-разгрузочные работы
Трудозатраты на эти работы определяем по ЕНиР, сборник 23, по видам грузов в табличной форме. В трудозатраты включены: разгрузка конструкций на прирельсовой базе
Таблица 2.4 Расчет трудозатрат на погрузочно-разгрузочные работы.
Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-06-05; Просмотров: 763; Нарушение авторского права страницы
= 
= 18, 81Н/м.
= 
= 43, 47Н/м.
= 8, 81 Н/м.
= 31, 44Н/м.
=
= 149, 76кН.
=
= 143, 3кН, 
, м
= 1+0, 5 
= 1, 02
(L-L1)= 3, 5+ 
(47-20) = 4, 85мес, 
+ 1 = 
+ 1 = 135 штук, 
= 
= 94 шт, 
= 
= 24 шт, 
= 3∙ a·n·k = 3·9·1·1 = 27 шт.
= 
+1 =9шт, 
км.
км.