комбинированной лезвийной и отделочно-упрочняющей обработке

1. Схематизация процесса комбинированной обработки

2. Определение безразмерных температур в детали

3. Определение фактических температур

 

Основным источником теплоты при лезвийной и отделочно-упрочняющей является зона обработки, размеры которой существенно меньше размеров обрабатываемой детали. В связи с этим, независимо от метода обработки, при схематизации компонентов технологической системы, деталь рассматривается как полубесконечное тело. Источник теплоты, возникающий на поверхности заготовки в результате взаимодействия с инструментом, рассматривается как движущийся полосовой шириной l, определяемой условиями контакта инструмента с деталью, с равномерным распределением плотности теплового потока. Мощность источника теплоты определяется скоростью его перемещения V и силой P, действующей в направлении перемещения в зоне обработки: W = PV. Плотность теплового потока, равномерно распределенного по площадке F контакта инструмента с деталью: q = b^*PV /F.

Схема совместной обработки точением и обкатыванием представлена на рис. 16.1. Для двух комбинируемых видов обработки общими являются скорость главного движения V = pdn/1000, определяемая частотой вращения n детали диаметром d, и скорость движения подачи V_S, определяемая с учетом подачи S: V_S = nS.

Мощности двух источников теплоты, определяемые при точении силой резания P_Т, а при обкатывании – усилием обкатывания P_О, равны соответственно: W_Т = P_ТV; W_О = P_ОV.

Ширина источника теплоты при точении l_Т определяется глубиной резания t и главным углом в плане j: l_Т = tsinj. Площадь контакта инструмента с деталью при точении определяется величиной износа по задней поверхности h: F_Т = 0.5hl_Т. Плотность теплового потока при точении с учетом доли теплоты b^*_Т, поступающей в деталь:

. (16.1)

Ширина источника теплоты при обкатывании l_О = 2а_пл определяется радиусом пластического отпечатка: а_пл = (P_О /3p σ _Т)^{0, 5} (σ _Т - предел текучести обрабатываемого материала σ _Т). Глубина внедрения в обрабатываемую поверхность t_О = [R – (R² - а_пл²)^{0, 5}] (R - радиуса шарика или приведенный радиус ролика R = (rD/2)^{0, 5} при обкатывании роликом диаметра D с профильным радиусом r). Площадь контакта инструмента с деталью при обкатывании F_О = 2p а_плt_О. Плотность теплового потока при обкатывании с учетом доли теплоты b^*_О, поступающей в деталь:

. (16.2)

Доля теплоты, поступающая в деталь, при точении b^*_Т и обкатывании b^*_О зависит от соответствующих для этих видов обработки значений параметров. Для известных теплофизических характеристик инструментов и детали, например, при точении стали 45 резцами Т15К6 и обкатывании шариками из стали ШХ15, доля теплоты, поступающая в деталь, равна:

; . (16.3)

Схематизация компонентов технологической системы при совместном точении и обкатывании представлена на рис. 2.

В принятой системе координат с началом в точке О, соответствующей начальной границе контакта резца с деталью, ось Х располагается на поверхности детали, ось Y – по нормали к поверхности вглубь детали. L – расстояние между резцом и шариком, определяемое конструктивными особенностями комбинированного инструмента.

Температурное поле в детали для полосового движущегося источника описывается аналитическим выражением [2]:

, (5)

где x, y – абсцисса и ордината точки, для которой рассчитывается температура; x_u – абсцисса импульса теплоты; V_S – скорость перемещения источника.

К₀(u) – модифицированная функция Бесселя, которая с погрешностью, не выходящей за 5% может быть определена следующим образом:

 

. (16.4)

Переходим к безразмерным величинам y = x/l; y_и = x_и/l; n = y/l. Тогда температурное поле в детали может быть выражено через безразмерное распределение температур Т(y, n):

. (16.5)

 

, (16.6)

где - безразмерный критерий Пекле.

Температурное поле при совместном точении и обкатывании может быть получена как суперпозиция отдельных температурных полей при каждом из видов обработки и описано следующим образом:

, (16.7)

где безразмерные величины равны: y_Т = x/l_Т; y_{Т и} = x_и/l_Т; n_Т = y/l_Т; y_О = (x+ L)/l_О; y_{О и} = x_и/l_О; n_Т = y/l_О.

Вводя безразмерные величины f = L/l_Т, c = q_О /q_Т и z = l_О /l_Т, температурное поле (9) можно представить в следующем виде:

. (16.8)

Безразмерное суммарное температурное поле Т_Σ (y, n) при совместном точении и обкатывании имеет вид: Т_Σ (y, n) =Т(y, n) + zТ(z (y-f), n). На рис. 16.3 представлено безразмерное температурное поле для значений безразмерных величин c = 0, 5; z = 1; f = 3; Ре = 2, 3.

Представление температурных полей в безразмерном виде позволяет устанавливать общие закономерности изменения температур, независимо от конкретных условий обработки, которые учитываются размерными коэффициентами.

Для движущихся источников характерным является распространение тепла впереди источника, о чем свидетельствует положительное значение безразмерной температуры при отрицательных значениях безразмерной координаты y. Представленный график свидетельствует о том, что для движущихся источников поверхностный слой прогревается лишь на незначительную глубину, так как кривая температур по глубине достаточно быстро убывает,

Для исследования закономерностей распределения температур на поверхности детали Т(y) при n = 0 безразмерное температурное поле имеет вид:

. (16.9)

С использованием указанных зависимостей проведены исследования температурных полей в поверхностном слое детали из стали 45 при совместном точении резцами Т15К6 и обкатывании шариками из стали ШХ15. Расчеты температур выполнялись для следующих режимов обработки: скорость V = 2м/с, подача s = 0, 4 мм/об. При точении глубина резаниясоставляла t = 2 мм, сила резания Р_Т = 1500 Н; при обкатывании сила составляла Р_О = 500 Н, радиус шарика R= 10мм, расстояние L = 10мм. Ширина источника теплоты при точении l_Т = 3мм, при обкатывании l_О = 1мм; безразмерные величины f = 3, 37, c = 5, 73и z = 0, 38. Плотность теплового потока при точении q_Т = 3, 56∙ 10⁶ вт/м²∙ с, при обкатывании - q_О = 2, 04∙ 10⁷ вт/м²∙ с.

Графики распределения температур Q (x) на поверхности детали при точенииQ_Т(x), обкатывании Q_О(x) и суммарной для совместной обработки Q_Σ (x) представлены на рис. 16.4.

Представленные зависимости позволяют установить максимальную температуру на поверхности детали с учетом суперпозиции температурных полей при совместной обработке. Максимальные значения температур: при точении Q_{max т} = 270^оС; при обкатывании Q_{max о} = 155^оС.

 

ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПРОВЕРКИ

1. Каковы особенности схематизации процесса алмазного выглаживания?

2. Как схематизируется источник теплоты при выглаживании?

3. Как определяется плотность тепловых потоков при выглаживании?

4. Какие параметры процесса выглаживания влияют на температуру детали?

5. Каковы пути снижения температуры в детали при выглаживании?

6. В чем заключаюися особенности комбинированной обработки?

7. Как схематизируется источник теплоты при комбинированной обработке?

8. Какие параметры процесса комбинированной обработке влияют

на температуру детали?

9. Каковы пути снижения температуры в детали при комбинированной

обработке?

 

 

Список литературы

 

1. Резников А.Н., Резников Л.А. Тепловые процессы в технологических системах: Учебник для вузов по специальностям “Технология машиностроения” и “Металлорежущие станки и инструменты”. - М.: Машиностроение, 1990. - 288с.

2. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки материалов. - М.: Машиностроение, 1981. – 279с.

3. Резников А.Н., Резников Л.А. Основы расчета тепловых процессов в технологических системах: Учеб. пособие. - Куйбышев: КуАИ, 1986. -153с.

4. Тихонцов А.М., Чухно С.И., Коробочка А.Н. Тепловые процессы при механической обработке материалов резанием: Учебник: - К.: УМК ВО, 1992. - 288с.

5. Якимов А.В., Слободяник П.Т., Усов А.В. Теплофизика механической обработки: Учеб. пособие. - К.; Одесса: Лыбидь, 1991. - 240 с.

6. Ящерицын П.И.. Еременко М.Л., Фельдштейн Е.Э. Теория резания. Физические и тепловые процессы в технологических системах: Учеб. для вузов. - Мн.: Выш. шк., 1990. - 512 с.

7. Обработка металлов резанием с плазменным нагревом. / А.Н. Резников, М.А. Шатерин, В.С. Кунин, Л.А. Резников. - М.: Машиностроение, 1986. – 232с.

8. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / А.А. Панов, В.В. Аникин, Н.Г. Бойм и др.; Под общ. ред. А.А. Панова. - М.: Машиностроение, 1988. - 736с.

9. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т. 2 / Под ред. А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова. - М.: Машиностроение. 1985. - 496с.

10. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т. 1 / Под ред. А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова. - М.: Машиностроение. 1985. - 496с.

11. Справочник по обработке металлов резанием / Ф.Н. Абрамов, В.В. Коваленко, В.Е. Любимов и др. - К.: Технiка, 1983. - 239с.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение
Теплофизические особенности технологических систем Лекция 1. Основные положения учения о теплопроводности
Лекция 2. Схематизация компонентов технологических систем при описании процессов теплообмена
Аналитические методы описания процессов теплопроводности в твердых телах технологических систем Лекция 3. Метод непосредственного интегрирования
Лекция 4. Метод источников теплоты
Лекция 5. Использование метода источников для решения различных задач
Лекция 6. Закономерности протекания тепловых процессов в деталях при различных методах механообработки
Конвективный теплообмен Лекция 7. Основные положения учения о конвективном теплообмене
Лекция 8. Влияние смазочно-охлаждающих технологических сред на тепловые явления в технологических системах
Анализ тепловых процессов при лезвийной обработке Лекция 9. Определение тепловых потоков в зоне резания при точении
Лекция 10. Определение температур в лезвии инструмента при точении
Особенности определения температуры резания при обработке с использованием смазочно-охлаждающих технологических сред Лекция 11. Определение тепловых потоков и температур при точении с использованием смазочно - охлаждающих технологических сред (СОТС)
Особенности протекания тепловых процессов при неустановившемся теплообмене Лекция 12. Особенности протекания тепловых процессов при неустановившемся теплообмене
Лекция 13. Определение температур в зоне резания при фрезеровании
Анализ тепловых процессов при абразивной обработке Лекция 14. Определение тепловых потоков и температур при шлифовании
Анализ тепловых процессов при отделочно - упрочняющей обработке поверхностным пластическим деформирванием Лекция 15. Определение тепловых потоков и температур в зоне обработки при алмазном выглаживании
Лекция 16. Определение тепловых потоков и температур при комбинированной лезвийной и отделочно-упрочняющей обработке
Список литературы

 

 

КОНСПЕКТ ЛЕКЦИЙ

по курсу «Моделирование тепловых процессов в технологических системах»

(для студентов направления подготовки 6.050503 «Машиностроение»

специализации «Технология машиностроения» всех форм обучения)

 

 

Составитель Т.Г. Ивченко, доц.

 

⇐ Предыдущая12345678910

Поделиться:

Популярное:

1. Биохимические и физико-химические изменения молока при его хранении и обработке
2. Дезинфекция при выявлении неблагополучного по сибирской язве и брадзоту сырья животного происхождения на предприятиях по его заготовке, хранению и обработке
3. Задачи на использование цикла при обработке массивов.
4. Какие действия не рекомендуется выполнять при обработке ран?
5. МДК.02.03. Практикум по художественной обработке материалов и изобразительному искусству
6. Перечень операций по тепловой обработке продуктов
7. По обработке ткани и натуральной кожи.
8. Провести расчёты по обработке результатов измерений.
9. Расчет режима резки при одноинструментной обработке
10. Рациональной комбинированной антибактериальной терапией при пневмонии является сочетание
11. Технологические операции при обработке почвы